• Что такое фактурная штукатурка
• Выбираем сухие строительные смеси
• Преимущества напряженного железобетона
• Что влияет на выбор кровельного материала
• В чем преимущество пробковых полов

вительных чисел ) отрезок, равный а, а по оси ординат ( ось мнимых чисел ) отрезок, равный Ь, то комплексное число будет представлено некоторою точкою М, расстояние к-рой до начала О осей координат очевидно и равняется М. комплексного числа. Угол (р, образованный прямою ОМ с осью X, называется амплитудою комплексного числа. Так как

a=QCOs<p; Ъ=дшх(р, (30)

a-\-bi = Q (cos 9? -Ь г sin (р). (31) Из вышесказанного следует: 1) М. комплексного числа есть всегда число положительное, за исключением того случая, когда а=0 и Ь=0; 2) М. суммы нескольких слагаемых комплексных чисел не более суммы М. слагаемых; 3) М. разности двух комплексных чисел не больше суммы М. уменьшаемого и вычитаемого и не меньше их разности. В теории чисел М. называется всякая совокупность чисел, обладающая тем свойством, что сумма или разность двух произвольных чисел совокупности принадлежит к той же совокупности. Нетрудно усмотреть, что всякий М.: 1) содержит число нуль, 2) содержит как положительные, так и отрицательные числа и 3) состоит из совокупности чисел, кратных наименьшего положительного числа М. Так напр., совокупность четных чисел ... -6, -4, -2, О, -f2, -f4, -f-6, ... есть М. Равно совокупность всех целых чисел есть также М. Представителем М. очевидно является наименьшее положительное число из совокупности, и его для краткости можно назвать модулем . Напр. модуль 5 обозначает совокупность чисел ... -10, -5, О, Н-5, -flO, ... Если разность а- Ь двух чисел а и Ь принадлежит к модулю т (другими словами, а-Ь делится на т), то говорят а сравнимо с Ь по модулю т и выражают это так: а = Ь (mod. m). Понятие М. имеет для теории чисел фундаментальное значение (см. Теория чисел).

В теории растворовМ. называются числа, характерные для каждого металла и к-ты, к-рые следует прибавить к числу 1,015, представляющему плотность Vi- NH4CI, чтобы получить плотность данного Vi-ZV . Эти М. суть следующие:

Ддя металлов:

К..... 0,030 Ва..... 0,073 Cd . .

Na..... 0,025 Мп..... 0,037 РЬ . .

Са..... 0,027 Fe..... 0,037 Ag . .

Mg..... 0,020 Zn.....0,041

Sr..... 0,055 Cu.....0,042

Для кислот:

НБг......... 0,034 HNO3.....

HJ.......... 0,064 HCO3.....

H2SO4........0,020

Так напр. плотность Vi Ca(N08)2 равна I,015-f0,027-b0,015 =1,057.

В машиностроении М.-величина m = D: 2, где D-диам. начальной окружности зубчатого колеса в мм, а z-число его зубцов.

Лит.: Бобылев Д., Гидростатика и теория упругости, СПБ, 1886; Хвольсон О., Курс физики, т. 1, Берлин, 1923 (с обширной библиогр.); Млодзеевский Б., Основы высшей алгебры, М.-П., 1923; Егоров Д., Элементы теории чисел, М.-П., 1923; Clebsch А., Theorie d. Elastizitat festen Korper, Lpz., 1862; G rash of F., Theorie

, 0,061 . 0,103 0,105

, 0,015 , 0,014

d. Elastizitat u. Festigkeit, В., 1878; Lame G., Legon sur la theorie mathematique de Ielasticite des corps solides, Paris, 1890; Mathieu E., Theorie de Ielasticite des corps solides, Paris, 1890; Neumann F., Vorlesungen iiber die Theorie d.Elastizitat d. festen Кбгрег u. Lichtathers, Lpz., 1885; Young Th., Course of Lectures on Natural Philosophy, L., 1807; Sain t-V e n a n t. Torsion des prismes. P., 1855; Voigt W., Lebrbuch d. Kristallphisik, Lpz., 1928; Humbert G., Cours dAnalyse professe к IEcole polytechnique, v. 1-2, P., 1903-04. M. Серебренников.

МОДУЛЯЦИЯ, изменения тока высокой частоты при помощи звуковой частоты (см.), если этот ток применен для передачи каких-либо звуков, речи или музыки (радиотелефония). Ток высокой частоты, как всякие колебания, определяется двумя величинами: частотой и амплитудой, а следовательно и М. может быть двоякого рода: М. частотой и М. амплитудой (вопрос о фазе оставлен незатронутым, как не имеющий значения в настоящее время). М. частотой до сих пор применения почти не имеет, поэтому о ней будут даны сведения в конце статьи, в дальнейшем же под М. следует понимать М. амплитудой.

Коэфициент М. В силу сказанного выше М. есть изменение амплитуды электрич. колебаний высокой частоты. Эти колебания должны быть незатухающими, т. к. затухающие колебания, вследствие свойственных им амплитудных изменений, не могут дать чистой передачи звуков. После детектирования (см. Детектор, Ламповый детектор) незатухающие колебания дают в цепи нагрузки постоянный ток, изменение амплитуды незатухаюших колебаний влечет за собой пропорциональное изменение силы постоянного тока (фиг. 1, где а--модулиро-

1ж

ванные незатухающие колебания, б- ток в цепи детек-1 тора, в-ток в цепи нагрузки после сглаживания). Наибольшее возможное изменение амплитуды-от нуля до двойной величины - соответствует полному использованию колебаний для целей модуляции (фиг. 2). В этом случае 1 = 1, вообще же Ii< I и степень использования амплитуды колебаний определяется величиной коэфициента модуляции М:

М = /. (1)

Т. к. максимальная амплитуда Iwaic= I1+ I* а минимальнаяамплитуда 1 = I - 1-, то коэф. М. можно определить так:

Imn-r. - Jmin

Фиг. 1.

Последнее равенство является наиболее общим определением коэфициента М., так как оно применимо и в тех случаях, когда М. несимметрична, как показано например на фиг. 3. В случае симметричной модуляции ур-ие модулированного тока высокой частоты имеет нижеследующий вид:

t=2(l-bMcosi20sincoi, (3)

где й-угловая частота модулирующая, to-

77790279

��999401141034

угловая частота высокая. Амплитуда колебаний меняется от J (1 - М) до 1(1 + М). Очевидно, что в уравнении (3) в скобках может стоять (1 - М cos Ш), (1 + М sin Ш), (1 - М sin £it) вместо (1 + М cos Sit) в зависимости от того, где находится начало координат.

Для осуществления М. можно воздействовать или непосредственно на цепи высокой частоты или на генератор, создающий колебания высокой частоты. В первом случае М. достигается двумя методами. Первый метод заключается в том, что модуляторное устройство в зависимости от действия микрофона отнимает б. или м. количество энергии. Этот способ М. носит название М. поглощением, или М. абсорбцией. Второй

метод заключается в расстройке какого-нибудь контура при помощи модуляционного устройства и носит название М. рас строй-к о й. Воздействие на ламповый генератор дает возможность получить М. также двояким путем. М. на аноде заключается в воздействии на анодную цепь лампового генератора, при М. на сетке оказывается воздействие на цепь сетки.М. поглощением (абсорбцией). Простейшая схема М. абсорбцией-включение микрофона М непосредственно в антенну-изображена на фиг. 4. При изменении сопротивления микрофона меняется амплитуда тока высокой частоты в антенне. Этот способ М. может быть применен при любой системе генератора высокой частоты, однако применяется сейчас лишь в любительских маломощных лампо- [ вых передатчиках. 1

И

Фиг. 2.

Недостатки этой схемы: 1) схема может работать только при

малой мощности в

антенне (через микрофон проходит ток высокой частоты, а обычный микрофон не дает возможности пропускать большую силу тока); 2) схема не дает возможности получить большой коэф. М. Действительно, если сопротивление антенны (без микрофона) равно jR, а сопротивление микрофона меняется по закону

то сила тока в антенне меняется следующим образом:

Следовательно коэфициент М.

Ra+R,

Ri всегда меньше R, между тем Rq приходится делать меньше R, т. к. иначе сопротивление антенны будет очень велико и излучаемая мощность будет мала. Т. о. коэф. М. получается меньше 50%. Для улучшения коэфициента М. более правильно связывать микрофон с антенной индуктивно (фиг. 5). В этом случае подбор сопротивления осуществляется легко. В виду того, что конст-

руирование мощного микрофона, который мог бы пропускать большую силу тока, представляет значительные трудности (такие конструкции были в начале развития радиотелефонии), в качестве меняющегося сопротивления примецяется вместо микрофона электронная лампа, на сетку которой действует микрофон. Анодная цепь лампы связана с антенной или с другим контуром высокой частоты. Примером применения электронной лампы, которая в этом случае

носит название м о-дуляторной, может служить схема, изображенная на фиг. 6. В случае необходимости можно применить дополнительное усиление низкой часто-

ВысчаспВ 3

Фиг. 4.

Фиг. 5.

ТЫ между микрофоном и модуляторной лампой. Схемы М. абсорбцией нашли себе применение при передаче токами высокой частоты по проводам, где не требуется большой мощности генератора.

М. расстройкой применяется, так же как и М., поглощением, при воздействии непосредственно на цепи высокой частоты. Вследствие расстройки какого-либо контура сила тока в нем меняется и таким обр. получается М. Кроме того М. расстройкой очень часто получается при М. абсорбцией сама по себе, т. к. всякая нагрузочная цепь отчасти расстраивает контур. Исключительное значение М. расстройкой получает в машинных передатчиках (в передатчиках с машиной высокой частоты), где расстраивается цепь антенны или какого-либо промежуточного контура, настроенного на гармонику частоты тока машины. Обыкновенно такая расстройка достигается изменением самоиндукции контура, причем это изменение удобнее всего получается, если применена катушка самоиндукции с железньш сердечником. Путем подмагничи-вания сердечника удается в широких пределах изменять самоиндукцию катушки. Изменение силы подмагничивающего тока происходит со звуковой частотой от микрофонного усилителя и создает М. Этот способ М. назьшается магнитнойМ. Необходимо при этом способе М. обращать вни-

Фиг. 6.

мание на то, чтобы не было обратного воздействия токов высокой частоты на под-магничивающую обмотку. Поэтому обмотку высокой частоты разделяют на две части, так чтобы эдс, наводимые этими частями, были сдвинуты по фазе на 180° (фиг. 7). Как при М. абсорбцией, так и при М. расстройкой трудно получить глубокую М. без искажений.

При данном коэф-те М. Ж и данной максимальной мощности, развиваемой в антенне генератором W, можно определить мош-

ность, получающуюся без М. (при молчании). Соотношение между силой тока в аНтенне без М. /у и силой тока в антенне при максимальной мощности Ij и. б. написано так: 1л=1лт( + М). (4)

Соотношение между мощностями поэтому получается равным

W-Wra + My. (5)

Величргаа является величиной, опре-

деляющей мощность радиотелефонной станции, и носит название телефонной мощности. Wji характеризует работу радиотелеграфной станции и называется телеграфной мощностью. Даже при небольших коэфициентах М. разница между телеграфной и телефонной мощностью очень велика. Так, 20-kW радиотелефонная станция при коэф-те М. с 50% должна иметь телеграфную мощность 45 kW. При норма.чь-ном телефонном режиме 25 kW, к-рые оказываются лишними, должны где-то теряться (в абсорбционном устройстве, в контуре), что показывает неудобство применения модуляции непосредственно в антенне при больших мощностях. Исключение представляет только магнитная М. нри радиотелефонных передатчиках на машине высокой частоты, т. к. расстройка антенной цепи изменяет коэф-ты мощности нагрузочной цепи машины и потери не так велики. При ламповых же передатчиках большая потеря мощности делает применение указанных систем М. нерациональным. В ламповых передатчиках М. получается обычно воздействием на генераторный режим лампы. Этот редким при подобранном заранее контуре в анодной цепи характеризуется тремя величинами: постоянным напряжением на аноде Е^, постоянным (смещающим) напряжением на сетке Eg и переменным (высокочастотным) напряже-

Фиг. 7.

Фиг. 8.

Фиг. 9.

нием на сетке (см. Ламповый генератор). Таким образом М. можно получить, если изменить одну из этих трех величин. Изменение напряжения на аноде Еа носит название М. на аноде, а изменение напряжений Eg или носит названием, на еет-к е. Можно было бы получить еще М; воздействием на третью цепь, цепь накала, но тепловая инерция нити не дает возможности применить этот способ иа практике.

М. на аноде заключается в изменении постоянного анодного напряжения Е^ и м. б., получена простейшим образом по схеме, изображенной на фиг. 8. В качестве генератора переменного тока м. б. применен микрофонный трансформатор (фиг. 9). Изменение анодного напряжения влечет за собой пропорциональное изменение силы анодного тока, причем эта пропорциональность ясно

выражена при Самовозбуждении, когда напряжение на сетке меняется пропорционально силе тока в контуре, и лишь приблизительна в случае независимого возбуждения. Изменение силы анодного тока почти строго

Фиг. 10.

пропорционально изменению силы тока в антенне. Т. о. устанавливается нропорцио-нальность между постоянным напряжением на аноде и силой тока в антенне. Для получения коэф-та М. М необходимо,чтобы амплитуда переменного напряжения звуковой частоты на аноде фша равна

Еа==МЕ,. (6)

т. к. сила тока пропорциональна напрялсе-нию, то мощность, отдаваемая генератором переменного тока (напр. микрофонным трансформатором), равна

Wnep. = -Wo, (7)

где Wq-энергия, отдаваемая источником, тока. При большой мощности лампового генератора необходимо иметь мощный генератор звуковой частоты для получения до-

I,..;

-Oil ф

Фиг. 11.

статочной глубины М. Т. к. мощности микрофона будет недостаточно, то необходимо применять предварительное усиление (фиг. 10). Последняя лампа усилителя, обозначенная на фиг. 10 буквой М, носит название модуляторной лампы ид. б. приблизительно равна по мощности генераторной лампе, обозначенной буквой Г. Вследствие этого источники тока Eai и Ецй м. б. объединены, и схема М. получает вид, изображенный на фиг. 11. Замена трансформатора дросселем приводит к обычной схеме анод-

Фиг. 12.

НОЙ М., Изображенной на фиг. 12. Эта схема впервые предложена Хисингом и носит название схемы Хисинга с дросселем.

Объяснение процессов, прсисходящих при М., может быть дано двоякое. Первое толкование соответствует тому, что сказано ранее. Модуляторная лампа представляется в этом случае последней ступенью усилителя, работающего через автотрансформатор (дрос-

сель) на нагрузочное сопротивление, к-рым является генераторная лампа. Схема эта вполне аналогична нормальному усилителю на дросселях. Другое толкование заключается в том, что модуляторная лампа представляет собой сопротивление, меняющееся под действием напряжения звуковой частоты, подаваемого на сетку. Общий анодный ток от генератора постоянного тока изменяется очень мало в виду большой самоиндукции модуляционного дросселя. Изменение сопротивления модуляторной лампы перераспределяет ток, причем, если на сетку модуляторной лампы подано отрицательное па-пряясение, ток через нее уменьшается, на дросселе появляется напряжение, совпадающее по направлению с напряжением источника постоянного тока, и сила тока через генераторную лампу увеличивается; при положительном напряжении на сетку модуляторной лампы сила тока через генераторную лампу уменьшается, и т. о. достигается М. Оба эти толкования представляют собой изображение происходящих явлений с двух сторон и являются равноправными.

Расчет модуляционного дросселя основан на том, что его индуктивное сопротивление не д. б. меньше сопротивления постоянному току генераторной лампы. Эти сопротивления определяют активную и реактивную слагающую анодного тока модуляторной лампы, ив случае равенства этих сопротивлений сила анодного тока, идущего через модуляторную лампу, лишь в 1,41 раза больше полезного тока, идущего в генераторную лампу. Уменьшение индуктивного сопротивления дросселя влечет за собой увеличение реактивной слагающей силы тока через модуляторную лампу, вызывающей излишнее нагревание ее анода. Итак, определив сопротивление постоянному току ге-не;7лорной лампы

где Jo-постоянная составляющая анодного тока, находим нормальное значение коэф-та самоиндукции модуляционного дросселя:

т Ro *

где £i-наименьшая из передаваемых звуковых угловых частот. Большое увеличение L не дает никакого улучшения и лишь увеличивает омич. сопротивление и емкость дросселя, что может повести к нелселатель-ным результатам (падение напряжения, резонансные свойства и т. д.). При конструировании дросселя приходится обращать особое внимание на то обстоятельство, что дроссель подвергается большому подмагничива-нию постоянным током. Для того чтобы избежать вызываемого таким подмагничива-нием уменьшения самоиндукции, сердечник дросселя делают разомкнутым. Наилучшим средством для борьбы с подмагничиванием служит схема, изображенная на фиг. 11. Обмотки модуляционного трансформатора наматываются так, чтобы подмагничиваю-щие токи обеих обмоток друг друга компенсировали. Из остальных деталей схемы необходимо отметить дроссель ч|.1СОкой частоты, коэф. самоиндукции к-рого д. б. выбран так.

чтобы DL для самой высокой из звуковых частот было мало по сравнению с сопротивлением генераторной лампы jRo и в то же время чтобы (оЬ было велико по сравнению с эквивалентным сопротивлением контура Z. Точно так же емкость блокировочного конденсатора выбирается т. о., чтобы было мало по сравнению с Z, но -~ было велико

по сравнению с Rq. Так как модуляторная ламна является мощным усилителем, то ее можно заставить работать двояким образом. Мояшо в качестве предварительного условия поставить частоту усиления, а следовательно требование работы модуляторной лампы на прямолинейной части характеристики (усиление 1-го рода). В этом случае необходимо модуляторные лампы рассчитывать на рассеяние на аноде, к-рое получится, когда лампы не будут отдавать мощности,-при молчании. Мощность модуляторных ламп получается в 3-4 раза больше мощности генераторных ламп, если задана 100%-ная М. Действительно модуляторные лампы согласно ур-ию (7) долнсны отдавать мощность, равную половине мощности подводимой к генераторным лампам, но при колебанпях первого рода кпд их не м. б. больше 50%. В силу этого мощности, подводимые к модуляторным и к генераторным лампам, приблизительно одинаковы. Однако в генераторных лампах лишь от 20 до 35% мощности рассеивается на анодах (считая кпд от 65 до 80%), в модуляторных же лампах при молчании рассеивается вся мощность, следовательно количество модуляторных ламп д. б. значительно больше, чем генераторных. Отказываясь от идеа.тьной чистоты передачи, мояшо уменьшить количество модуляторных ламп. Для этого необходимо понизить рабочую точку и работать лучше всего около нижнего сгиба характеристики (усиление 2-го рода). Тогда при молчании ток, проходящий через модуляторные лампы, ничтожен и поэтому мала мощность, рассеиваемая на аноде. При М модуляторные лампь' работают примерно тем же кпд, что и генераторные лампы, и число ламп в модуляторе и в генераторе обычно выбирается одинаковое. Модуляторные лам-

Фиг. 13.

пы мояшо брать того же типа, что и генераторные, однако лучший результат получается с лампами, которые имеют левые характеристики (малый коэфициент усиления).

Кроме схемы анодной М. с дросселем, которая называется иначе параллельной схемой анодной М., существует также схема последовательная, в к-рой источник постоянного тока-генераторная и модуляторная .тампы включены последовательно (фиг. 13). Изменение сопротивления модуляторной лампы влечет за собой перераспределение напряжений меяоду генераторной и модуляторной лампой. Если на сетку модуляторной лампы подается отрицательное напряжение.

то сопротивление лампы увеличивается, на ней падает ббльшая часть напряжения, и ток через обе лампы уменьшается; при положительном напряжении на сетке модуляторной лампы ббльшая часть напряжения падает на генераторной лампе, и ток увеличивается. Можно схему рассматривать иначе: модуляторная лампа работает как усилитель на сопротивлениях, причем нагрузочным сопротивлением является генераторная лампа. Схема последовательная имеет два существенных недостатка: прежде всего для ее питания необходим источник постоянного тока с напряжением, равным приблизительно двойному анодному напряжению генераторной лампы. При высоких анодных напряжениях современньпс ламп применение такого источника постоянного тока является не-удобньш. Затем, цепь накала одной из ламп обязательно находится под высоким напряжением. Изоляция цепи накала практически представ.чяет большое неудобство. По этим двум причинам последовательная схема М. на аноде почти не применяется, в то время как параллельная схема нашла себе широкое применение. Эта схема особенно удобна при небольших передатчиках, работающих с самовозбуждением. Несколько хуже работает эта схема в мощных передатчиках с независимым возбуждением, однако она нашла себе применение в ряде станпий в СССР, Англии, Франции и США. Телефонной мощностью при этой схеме необходимо считать полную мощность генератора, т. к. при М. максимальная мощность зависит от того, что генератор работает в определенные моменты при сильно повышенном анодном напряжении. Т. о. мощность радиотелефонной станции при М. на аноде определяется ее генераторными лампами. При коротких волнах эту схему М. следует применять осторожно, т. к. повышенное анодное напряжение, даже мгновенное, часто приводит при коротких волнах к разрушению лампы. В общем же параллельная схема анодной М. по праву считается одной из лучших схем М.

М. на сетке применяется в двух разновидностях. Если подвергается изменению постоянное напряжение на сетке (смещающее напряжение) Eg, то имеет место М. первого класса; если же меняется амплитуда напряжения высокой частоты Vg, то способ М. относится ко второму классу. Как видно будет дальше, можно изменять одновременно и Eg ж Vg, М. получается тогда смешанная. Отличие М. на сетке от М. на аноде заключается в том, что моду ли ру ющее устройство не добавляет энергии в цепь питания анода, а лишь воздействует на его цепь сетки. Поэтому, если генератор может отдавать в антенну телеграфную мощность W, то телефонная мошлость ТГу согласно уравнению (5) в (1-ЬЖ)2 раз меньше. Сила анодного тока в телефонном режиме, т. е. без М., в 1-1-М раз меньше силы анодного тока при телеграфном режиме, причем это относится как к постоянной слагающей, так и к слагающей основной частоты анодного тока:

Т.К. эквивалентное сопротивлепие анодного контура Z остается постоянным, то переменное напряжение на аноде меняется пропорционально слагающей основной частоты анодного тока, а следовательно

Va=V,r(l + M).

Постоянное анодное напрялсение Е^ не меняется, и следовательно должен меняться коэф-т использования напряжения , равный отношению амплитуды переменного напряжения на аноде к постоянному анодному напряжению Е^ (см. Ламповые генераторы):

= = 1г(1 + М).

-а

Коэф. полного действия генератора пропорционален I и потому

г1 = Пт( + М). (9)

Т. о., если генератор в телеграфном режиме может работать нри кпд, равном 70%, то в телефонном режиме кпд будет значительно меньше. При расчете на 100%-ную М. (М= 1) кпд в телефонном режиме равен всего 35%. Этим передатчики с М. на сетке резко отличаются от передатчиков с М. на аноде. В последних генераторные лампы работают при максимальном кпд, зато модуляторные лампы при молчании не используются совершенно; при М. на сетке используются все лампы, но с малым кпд. Для работы без искажений при 100% М. число генераторных ламп в передатчиках с М. на сетке примерно в 4 раза больше, чем этого требует номинальная мошность станции. Так, для радиостанции в 20 kW надо применить 4 лампы по 20 kW. Это объясняется низким кпд при телефонном режиме и благодаря этому большим рассеянием мощности на анодах ламп. Т. к. при М. на аноде, как указывалось выше, потребовалась бы одна 20-kW лампа в качестве генераторной и 3 таких лампы в качестве модуляторных, т. е. тоже 4 лампы, то, как видно из этого примера, схемы М. на аноде и на сетке по мощности и числу ламп эквивалентны. Схемы М. на сетке имеют то преимущество, что лампы не подвергаются режиму с преувеличенным анодным напряжением, однако имеют тот.недостаток, что требуют параллельного включения большого числа генераторных ламп.

М. смещающим напряжением. Для того чтобы изменять смещающее напря-

Фиг. 14.

Фиг. 15.

жение, необходимо в цепь сетки включить генератор переменного тока низкой частоты. Если частота будет достаточно малой, чтобы в течение нескольких периодов высокой частоты изменение напряжения было мало, то для генераторной лампы действие этого источника переменного тока эквивалентно изменению смещения. В качестве генератора переменного тока низкой частоты м. б. применен микрофонный трансформатор (фиг. 14).

Конденсатор параллельно вторичной обмотке трансформатора служит для пропускания тока высокой частоты и должен представлять собой большое сопротивление для токов низкой частоты. Если мошность генератора велика, то для полной М. мощности микрофона может нехватить. В этом случае применяют усиление низкой частоты, и место микрофонного трансформатора занимает выходной трансформатор усилителя. Эта схема являющаяся самой простой из схем М. на сетке смещающим напряжением, дает хорошие результаты и применяется нередко на практике. Трудность заключается лишь в правильном выборе и конструкции выходного трансформатора усилителя. Расчет такой схемы м. б. произведен следующим образом. Наибольшая величина постоянного напряжения на сетке Ед. определяется телеграфным режимом генератора. Нижний предел постоянного напряжения на сетке будет очевидно тогда, когда сила анодного тока станет равной нулю. Как видно из фиг. 15, это будет тогда, когда напряжение

где F-амплитуда переменного напряжения на сетке высокой частоты, а Eg-то напряжение, при котором прямолинейная характеристика лампы пересекает ось абсцисс. На фиг. 15 изображена идеальная прямолинейная характеристика лампы (нижняя часть действительной характеристики изображена пунктиром). Колебания напряжения от Едм до Ед соответствуют 100% М., так как амплитуда анодного и антенного тока колеблется от нуля до максимальной величины, получающейся при телеграфном режиме. Если расчетный коэф. М. меньше 100% (М<1), то наименьшее постоянное напряжение на сетке

9ш= ГГМ [9гп + (1 - М)

Телефонный режим получается при смещающем напряжении

Едм 4- Е'дт ЕдМ + МЕдт 2 1 + М

выше схема М. смещением не

Фиг. 16.

дТ

Указанная

является единственной. Так как смещающее напряжение на сетке может быть получено

т!шт-гк с помощью гридли-

ка (утечки сетки), то, изменяя сопротивление гридлика, можно изменять и напряжение и модулировать колебания, даваемые лампой. Основанная на этих соображениях схема М. была впервые пред.т10жена Шефером, а затем и целым рядом других ученых и известна под названием М. гридтиком (фиг. 16). В качестве гридлика применяется электронная лампа, сопротивление к-рой меняется под влиянием напряжения звуковой частоты, подаваемой на сетку. М. по схеме Шефера имеет весьма широкое распространение и наряду со схемой Хисинга считается одной из лучших схем модулирования. Кроме указанных выше существует еще целый ряд схем, почти не имеющих однако применения.

М. амплитудой переменной слагающей напряжения на сетке. Наиболее яркой представительницей этих схем является схема, изображенная на фиг. 17. Возбудитель 1 в этой схеме модулирован, причем применена М. на аноде (понятно, можно было применить и М. на сетке, напр. смещающим напряжением). Модулированные колебания подаются на сетку мощного каскада который их усиливает. Для лампового генератора II М. происходит на сетке, причем смещающее напря-

жение

остается

постоянным.

меняется

Фиг. 17.

амплитуда переменной слагающей напряжения на сетке Vg. Схема эта носит название М. в предыдущем каскаде. Кроме этой схемы существует ряд других, которые основаны на изменении амплитуды переменного напряжения Vg, путем воздействия на цепи высокой частоты. Большого применения эти схемы не получили. Для того чтобы получить усиление без искажений М., необходимо работать или на прямолинейной части характеристики, что невыгодно с точки зрения энергетической в виду малого кпд, или стать на нижний сгиб характеристики. Действительно, согласно ур-ию Валлаури (см. Ламповые генераторы)

и кроме того

где Ii-амплитуда силы тока основной частоты в анодной цепи, I - амплитуда, к-рая была бы, если бы лампа одинаково проводила ток в обе стороны, Z-эквивалентное сопротивление контура. Т. о,

Vg-hDZ+.

Неискаженная М, получается при пропорциональности Vg я Ii. Так как S, D, Z- постоянные величины, то неискаженная М. может получиться лишь в том случае, если Ii пропорционально I, но

Il = I-

где в-угол отсечки анодного тока. Требование пропорциональности I и Ji м. б. удовлетворено только при условии постоянства угла д:

в = Const,

Так как смещающее напряжение остается постоянным, то не меняется и ток покоя

1 , = 1соав = 8(Ед-Е'д . Итак, ток покоя J . постоянен, I меняется; поэтому очевидно, что 0 не м. б. постоянной величиной, если cos в ф 0. т. о.

а значит при М. амплитудой переменного напряжения на сетке необходимо работать

на нижнем сгибе характеристики. Обычно такой режим и подбирается. Понятно, что небольшие колебания в ту или другую сторону допустимы, причем обычно дается несколько большее смещение и угол в около 80° для того,чтобы получить несколько больший кпд при незначительном искажении. Модуляц я на сетке применялась также нри генераторах с самовозбуждением (фиг. 18). В этом случае получается одновременное

изменение и Vg, т. к. первое зависит от второго. М. получается небольшая при настройке на хороший кпд получаются срывы. М. на сетке при генераторах с, самовозбуждением хотя и Может применяться, но дает худшие результаты, чем при работе с независимым генератором.

Несущая и боковые частоты. При работе с настроенными контурами всякие несинусоидальные колебания удобнее разлагать на ряд синусоидальных колебаний, т. к. в этом случае легко применяются обьганые ф-лы переменного тока. Модулированные незатухающие колебания для рассмотрения пропессов, происходящих в цепях передатчика и приемника, и при распространении энергии в какой-либо среде приходится также разбивать на ряд гармонии, колебаний. В этом смысле ур-ие (3) для модулированных колебаний м. б. выражено так:

1(1 + М cos iit)sm(jot = Isincot+.

+ -f-sin (ш + sin (со - Й) . (10)

При отсутствии М. существует только первый член, к-рый носит название несущей частоты, или несущей волны. При М. прибавляются два других члена, к-рые носят название боковых частот (см.). Если М. производится не одной частотой, а полосой частот, то появляются полосы боковых частот:

i= 11+ Mi cos£iit j sin cot = 1 sin (ot +

+ 2 sin (a, -f Si,)t + S sin ( - )-

T. o. полоса частот, занимаемая радиотелефонной станцией, в два раза Дольше самой высокой из звуковых частот, которые надо передать. Для концертной радиотелефонии желательно передавать частоты до 10 ООО пер/ск. Полоса частот концертного радиотелефонного передатчика должна была бы быть равной 20 кц. В действительности благодаря взаимным помехам радиовещательных станций приходится полосы частот, отдаваемые в распоряжение каждой станции, сильно сокращать. Главная часть энергии, отдаваемой передатчиком, идет на создание несущей частоты; на долю боковых частот приходится лишь незначительная часть. Действительно, соответствующие величины мощности несущей и боковых частот равны:

и.ч. о > б.ч.

М^ + М-=М^

о о 4г

Часть, к-рую берет на себя несущая частота, равна

W 2 + М2

Г. О. даже при 100%-ной М. несущая частота отнимает /з всей мощности, а на каж.-дую из боковых частот приходится лишь по Ve- При M=0,5 на долю несущей частоты приходится 89% всей мощности. Между тем несомненно лишь боковые частоты являются полезными, так как они переносят отражение звуков, переданных микрофоном. Ток несущей частоты в приемнике служит лишь для получения биений с токами боковых частот, чтобы в результате получились передаваемые звуковые частоты.

Передача без несущей частоты. Указанные выше соотношения мощностей несущей частоты и боковых частот привели к мысли обойтись без излучения несущей частоты, создавая ее нри помощи гетеродина в приемнике. Уничтожение несущей частоты м. б. произведено несколькими способами. Наиболее употребительным является метод балансной М., предложенный впервые Карсоном (фиг. 19). Генератор высокой частоты подает напряжение на лампы I я II в фазе, звуковая же частота подается на лампу II сдвинутой но сравнению с J на 180°. Поэтому несущие частоты в анодных цепях ламп J. и В находятся в фазе, а боковые частоты сдвинуты на 180°. Во вторичной обмотке трансформатора анодной

Фиг. 19.

цепи Д эдс несущей частоты уничтожатся, а боковых частот сложатся, и получается т. о. передача 2 боковыми частотами. Т. к. по существу дела необходимой является лишь одна из боковых частот, то часто вторую боковую частоту отфильтровывают и производят передачу одной боковой частотой. Для отфильтрования одной из боковых полос применяют иногда двойную балансную М., раздвигая боковые частоты сначала при помощи промежуточной частоты, а затем, отфильтровав одну боковую частоту, модулируют высокую частоту. Схемы передач без несущей частоты имеют большое преимущество, т. к. при мощных передатчиках сберегают значительное количество энергии, а затем создают меньшие помехи другим станциям. Недостатком их является сложность, а кроме того невозможность приема на приемник без регенерации или без гетеродина. Благодаря последней причине передатчики без несущей частоты не применяются для целей радиовещания.

М. частотой имеет место тогда, когда ур-ие силы тока м. б. вырагкено след. обр.:

г = i sin (cot + А(о sin £it). В этом ур-ии фаза для простоты опущена. Как указано впервые Карсоном, М. частотой, так же как и М. амплитудой, дает несущую частоту и полосы боковых частот,.

причем последние не будут^же, чем при М. амплитудой. Т. о. то преимущество, которое можно было ожидать от М. частотой-сужение пучка частот, оказалось несуществующим. Прием при М. частотой происходит благодаря резонансным свойствам приемника и на практике встречает большие затруднения. Поэтому М. частотой, несмотря на проявленный и проявляемый к ней большой интерес, не получила до настоящего времени применения в радиотехнике.

Лит.: Бонч-Бруевич М. А., Радиотехник , Н.-Новгород, 1920, 11; Испытание радиотелефона системы А. Т. Углова, там же, 1921, 14; Бонч-Бруевич М. А., ТиТбШ, 1921, II, 1923, 3, (20); Григорьева А. А., там же, 1924, 3 (26), 1927, 4 (43), в (45); Минц А. Л., там же, 1924 (3), 25, 1925, (3), 30, 1926, 3 (36); Кляцкин И. Г. и Минц А. Л., там же, 1927, 3 (42), 1929, 1 (52),

4 (55); Шмаков П. в., там же, 1927, 1 (40);См и р-пов Н. Д., там же, 1928, 4 (49); М е i S S п е г А., ♦ Jalirb. d. drahtl. Telegr. u. Teleph.*, В., 1919, B. 14, H. 5; R u к 0 p П., Telefunken-Ztg , В., 1923-24, в. 7, 31-35; Culver G. A., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. , N. Y., 1923, v. 11, p. 479; Forest L., Rad. Revue , P., 1919, i, p. 153; H e i s i n g R. A., Proc of the Inst, of Radio Eng.*, N.Y., 1921, v. 9, p. 305; К ii h n L., Jahrb. d. drahtl. Telegr. u. Teleph. , в., 1923, В. 18, p. 406; Carson J. K., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. , N. Y., 1919, v. 7, p. 187; ColpittsE.H. a. Black well 0. В., Trans. Amer. Inst, of Electr. Eng. , New York, 1921, v. 40, p. 205; Hartley R. V. L.,. Ргос. of tlie Inst, of Rad. Eng. , N. Y., 1923, v. 11, p. 34; Jo о s G. u. Z e n n e к J., Jalirb. d. drahtl. Telegr. u. Teleph. , В., 1923, В. 22, p. 93; М a u z E. u. Z e n n e к J., ibid., 1922, B. 19, p. 256; Muth H., Telefunken-Ztg , В., 1924, В. 6, 34, p. 27; Arnold H. D. and Espenschled L., JAIEE , 1923, p. 815; P u n g s L., Elektrische Nachrichten Technik , Berlin, 1925, 2, p. 93; F e i g s A., ibid., 1925, 2, p. 96;

5 ch a f f e r W., Telefunken-Ztg , В., 1922, 26127, p. 7, 2S, p. 44; L u b z у n s к i G., Jahrb. d. drahtl. Telegr. u. Teleph. , В., 1926, В. 27, Н. 2, p. 33; Н e is i n g R. A., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. . New Y(rk, 1920, Febr.-Apr.; Purrington, Scient. Pap. Bur. of Stand. , Wsh., 423; Carson J. R., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. , N. Y., 1922, v. 10, 7, p. 57; D a V i d M., Londe electrique . P., 1923, Oct., p. 579; Walker H. S., Ехрег. Wireless a. Wireless Engineer*, L., 1924, Aug., p. 643; S t r i e g e 1 R., Jahrb. d. drahtl. Telegr. u. Teleph. , В., 1927, В. 29, Jan., p. 10; M a с d 0 n a 1 d W. A., Radio Review*, N. Y., 1921, V. 11, S, p. 409; H e i S i n g R. A., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. , N. Y., 1925, June, p. 291; 0 s w a I d A. und S с h e 1 1 e n g J., ibid., p. 313; Pocock L. C, EIectrician , L., 1921, v. 86, p. 246; Alexanderson E. F. W., Ргос. of the Inst, of Rad. Eng. , 1920, Aug., p. 263; Carson J. R., ibid., 1921, June, p. 243; W e i n:b e г g e r J., ibid., 1924, Dec, p. 748; L i t t I e D. G. a. D a v i s R. h-., ibid., 1926, Aug., p. 479; VanderPolBalth, ibid., 1930, July, p. 1194; E с к e r s 1 e у Т. L., Ex-perimental Wireless and Wireless Engineer*, 1 ondon, 1930, .Sept., V. 7, S4. И. Кляцкин.

МОЕЧНЫЕ МАШИНЫ, в сельском хозяйстве, машины, предназначенные для очистки корнеплодов и клубнеплодов от приставшей к ним земли и грязи, т. к. загрязненный корм вызывает желудочные заболевания. Наиболее распространенной М. м. является цилиндрическая мойка (фиг. 1), к-рая состоит из решетчатого цилиндра, погруженного в корыто, наполненное водой; клубнеплоды и.71и корнеплоды насыпают в кювш, через к-рый они и попадают внутрь цилиндра. При вращении цилиндра в одну сторону клубни перекатываясь обмываются в воде; при вращении в другую сторону они захватываются особыми черпаками, находящимися внутри цилиндра, и выбрасьшаются наружу в желоб. Корыто для воды подвешено и периодически опрокидывается для опоражнивания. Мойка с- цилиндром длиной в 1 300 мм и

диаметром в 560 мм имеет производительность от 400 до 1 300 кг/ч. б. Криль^

М. м. в текстильном производстве-см. Шерсть.

М. м. д.тя м о и к и к у X о н н о й нос уд ы-см. Кухня-фабрика.

М. м. д л я зерна. Обычным способом очистки зерна, путем шелушения его-на обоечных (наждачных) машинах (см.-

Фиг. 1.

Обойка), не удается вычистить пыли и грязи глубоко залегающей в бороздке зерна. В-этом отношении бессильны и щеточные машины для зерна. Особенно трудно очищается зерно, зараженное головнею (см.). Такое зерно лучше всего очищать при помощи М. м. При обычной сухой очистке головня раздавливается и пачкает здоровые зерна, проникая в недоступную для очистки бороздку зерна. Головня (зон а), мало отличаясь по уд. в. от здорового зерна, трудно отделяется в е т р а м и на сепараторах. Лучше всего зерно, зараженное головней, очищается мокрым путем при помощи мойки. Перед мойкой зерно пропускают через бичевую машину (обойку с сетчатым барабаном), для разбивки головни. Хотя при этом пачкается здоровое зерно, но мойка легко отмывает грязь и черноту, при этом есть уверенность, что зона не пройдет через М. м. нераздавленной и не испачкает зерно в отяшмной колонке после мойки. Мойку зерна впервые применили и усовершенствовали в Англии. Толчок этому дало то обстоятельство, что из-за выгоды во фрахте англичане привозили зерно в трюмах угольщиков на возвратном их пути в Англию. Зерно приходило частично запачканным угольной пылью, что и вызвало необходимость в его промывке.

В 1900-х гг. в СССР получила распространение М. м. Симона, к-рая состоит (фиг. 2,. А и Б) из приемного винта а и выводящего б, установленных в чугунном бассейне с 6 отделениями, попарно соединенными между собою. Зерно поступает в нижнюю часть винта а, погруженную в отделение 1 с отходящей грязной водой. Смоченное зерно поднимается винтом в ковш с питательным валиком г и выпускается в отделение 5. Чистая вода подается по трубе в винт б, который

отводит про№1тое зерно из М. м. Сквозь сетчатое корыто винта вода поступает в отделение 2, откуда насосом е подается с дав-

Фиг. 2 А.

PasptanojIB

Фиг. 2 Б.

лением в отделение 4, отдавая часть воды по пути в камере ж. Вода из камеры ж подхватывает зерно из-под валика г и увлекает его над ситом по отделению 5 над камерой 5 в раструб 3 и в отводящий винт б. В камерах б и 4 погружены поршни ж и к, приводимые в качание эксцентриком л вала о. Движение поршней волнует воду в соседних камерах 5 и 5, к-рая всполаскивает зерно во время прохождения его над сетками этих камер. В камере 5 зерно передвигается непосредственно по сетке, в камере же 5 сетка расположена значительно ниже, однако в это углубление зерно попасть не может, т. к. вода, подаваемая в соседнюю камеру 4, под давлением насоса е выбрасывает зерно в лоток з; на сетку же падают и собираются камни и тяжелые металлические примеси, если они имеются в

Фиг. 3.

зерне. Таким образом М. м. выполняет назначение камнеотборника, что очень важно для районов, где в зерне имеется примесь камешков (гальки).

Так как собственно надобности в энергичном полоскании зерна не имеется, то М. м. значительно упростили. Упрощенная М. м. (система Симона) состоит из чугунного бака с двумя горизонтальными винтами внутри его, одного а для мойки зерна и другого Ь для отвода камней, и 3-го наклонного винта с с вспрыскивающим приспособлением d для вывода промытого зерна из машины (фиг. 3). Зерно находится в воде в среднем 30-40 ск. Время пребывания зерна в воде в зависимости от его твердости и влажности регулируется уровнем воды в бассейне и проч. Из М. м. зерно поступает в центри-фугальную отжимную колонку (фиг. 4), представляющую собою вертикальный барабан со спирально расположенными бичами, бросающими зерно на цилиндрич. сетку из оцинкованных пробивных листов. Зерно поступает в нижнюю часть колонки а и выводится из верхней ее части Ь. Действием центробежной силы зерно, при движении внутри цилиндрич. сетки по спирали вверх, вьще-ляет воду. Нижняя часть колонки оде-

Фиг. 4.

Фиг. 5.

та сплошным (отъемным) кожухом для улавливания выбрызгиваемой грязной воды. В верхней части сетки вода уже не выбрызги вает. Здесь имеется приспособление с для промывки ее водой под давлением. М. м. и колонка монтируются в общей бетонной ванне, откуда грязная вода вьшодится через трубу наружу. Действие отжимной колонки, помимо ее прямого назначения-выделения воды с покровов зерна, одновременно сопровождается сдиранием верхних оболочек зерна, удаляемых из ванны вместе с грязной водой. Во избежание потерь этих оболочек ставится машина, в верхней части к-рой сито отцеживает грязную воду, мокрые отходы отжимаются двумя конич. винтами и поступают в винт с обогреваемым паром кожухом, откуда выходят сухие оболочки зерна и отходы мойки. Фиг. 5 изображает моечную группу, где 1-мойка, 2- вспрыскивающий винт, 5-центрифуг, колонка, 4-воздушная колонка, 5-вентилятор с паровым калорифером, 6-вентилятор

(холоди.), 7-аппарат для утилизации отходов мойки (мелкие зерна, оболочки зерна). Колонки поставлены в изо.яированное подтещение К, где осаживаются пыль и легкие отруби, проходящие сквозь сетки воздушных колонок.

В настоящее время моечная установ-

Фиг. 6.

ка сводится к двум машинам-мойке и центрифуге (сист. Бюллер) и даже к одному цельному агрегату этих машин (сист. Miag, фиг. 6). Расход воды на 1 m промытого зерна при применении возврата отработанной (с отстоем) воды 700-900 л и 2 000-2 250 л при работе свежей водой. Расход пара в сушильных колонках 50 кг на 1 т. Вместо сушильных колонок с нагнетателем теплого и холодного воздуха ставится кондиционер. Фиг. 7 представляет собою кондиционер (модели VCA завода Бюллер). Верхняя секция содержит три ряда радиаторов водяного отопления, к-рые омываются движущимся вниз зерном. От действия этой секции зерно нагревается в насыщенной паром атмосфере, что способствует химич. процессам, аналогичным происходящим при от лежке зерна. В следующих секциях зерно подвергается одновременно нагреванию от таких же радиаторов и просушиванию воздухом, проходящим серией ясестяных крыше-

Фиг. 8.

Фиг. 9.

образных каналов. Фиг. 8 дает вертикальный разрез кондиционера вдоль радиаторов а и поперек воздушных каналов Ь.

т. 9. т. XIII.

Фпг. 9-поперечный разрез радиаторов а и вдоль каналов Ь. Фиг. 10 дает горизонтальный разрез по каналам Ь, закрытым с одной стороны в шахматном порядке. Стрелки показывают движение воздуха с, входящего из пространства между кожухом и конд1щионе-ром в каналы Ь, проходящего из одних каналов в соседние через толщу зерна, что видно на фиг. 8 и 10 и выходящего стрелками d по всасывающим трубам к эксгаустеру и циклону. Установку М. м. и кондиционера см. фиг. 11, где А-мойка и Б- кондиционер. Воздух уносит влагу из зерна и сушит его. В нижней секции радиаторы отсутствуют, одно время сушит и ох.паждает ходящее из

Фиг. 10.

и воздух в зерно, вы-кондиционера подготовленным для дальнейшей уя-се сухой очистки на обой-

Фиг. и.

ках и щеточных машинах. После кондиционера зерно отлеживается не более 6-12 час. (или вовсе не нуждается в отлежке).

Лит.: см. Мупомо.яьные мельницы. Л. Розенштейн.