• Что такое фактурная штукатурка
• Выбираем сухие строительные смеси
• Преимущества напряженного железобетона
• Что влияет на выбор кровельного материала
• В чем преимущество пробковых полов

йицей, так в особенности у нас в СССР централизованные системы О. находят все большее и большее распространение и начинают захватывать не только отдельные фабрично-заводские предприятия или больничные поселки, но и целые городские районы и промышленные комбинаты вместе с производ-

Фиг. 5

ственньши и конторскими зданиями и зданиями культурно-бытового характера, а также рабочими поселками и социалистич. городами. Правда, в последнем случае имеет место централизованное снабжение теплом не только для целей О., но также для вентиляции и на бытовые и санитарно-гигиенич. нужды (горячее водоснабжение, души, ванны, бани, прачечные и т. п.). Такое централизованное снабжение теплом целых городских районов и промышленных комбинатов от тепловых центральных станций или теплоэлектроцентралей известно у нас под именем теплофикации .

Преимуществом централизованных систем О. является повышение кпд центральных котельных, по сравнению с отдельными небольшими местными котельными установками, уменьшение эксплоатационных расходов по обслуживанртю многочисленных отдельных отопительных котельных. Главным л^е преимуществом централизованной генерации тепла является возможность использовать для отопительных целей местное и низкосортное топливо. Исключительно целесообразной в большинстве случаев является комбинация крупных районных отопительных установок с силовыми станциями в виде тепл оэ л ектр оцентр алей, дающими как тепло для отопительных и других целей, так и электрич. энергию. Крупные теплофикационные установки в СССР проектируются и выполняются в громадном большинстве случаев как теплоэлектроцентрали (теплофикация городов).

Вышеуказанным преимуществам районных систем О. протршостоят и некоторые их

Фиг. 5 4.

недостатки, заключающиеся в добавочных тепловых потерях распределительной теплопроводной сети, достигающих примерно 8- 15% и вьппе, а также в добавочных затратах на прокладку магистральных (распределительных) теплопроводов. Однако технико-экономич. и социально-бытовые преимущества централизованных систем О. над местными индиввдуальными системами с избытком покрывают указанные выше недостатки первых. Теплоносителем в районных отопи-тельн. системах м. б. как пар высокого (повышенного) давления, так и горячая вода, и в зависимости от этого распределительные теплопроводные сети бывают паровыми высокого (повышенного) давления или же водяными. В случав паровой системы районного отопления пар соответствующих давлений пз отопительных или фабрично-заводских котельных подается в магистральные теплопроводы, по которым он и распределяется по отдельным отапливаемым зданиям или помещениям. Если здания отапливаются паром высокого давления, то поступающий из магистрали пар непосредственно распределяется по местной отопительной системе; ес.чи же местные системы являются паровыми системами низкого давления, то поступающий из Л1агистрали пар мнется с помощью редукционных клапанов до соответствующих рабочих давлений и распределяется затем по этим отопительным системам. В случае водяного отопления пар высокого давления или же мятый подается в пароводяные подогреватели, в к-рых он и нагревает до соответствующих темп-р отопительную воду, циркулирующую в местных отопительных системах.

Радиус действия паровых районных систем О. зависит от начального и конечного давлений и от перепада этих давлений и мелеет достигать нескольких KvW. Обычными рабочими давлениями являются дав л ения в 2- 3 atm избыточных. При водяных системах районного О. побудителями циркуляции яв-.тяются центробежные насосы, соединенные на одном валу с электромоторами или же небольшими паровыми турбинами. Теплопроводы водяного районного отопления так ж;е, как и паропроводы, прокладываются в виде подземных или реже в виде надземных (воздушных) магистралей, причем для них достаточны те же уклоны, что и для паропроводов. Что же касается направления этих уклонов, то для водяных теплопроводов в большинстве случаев безразлично, даются ли они по движению или против движения воды в трубопроводах, поэтому подземные водоводы могут прокладываться параллельно профилю данной местности, однако пррг этом следует иметь в виду, что для правильной их работы в местах перегиба водоводов в наивысших их точках необходимо пре-~ дусмотреть удаление воздуха с помощью воздушных бачков и воздушных кранов, а в наинизших точках-спуск воды с помощью кранов на случай ремонта теплопроводов. Из всего сказанного выше следует, что канализация тепла с помощью паропроводов в виде пара является более затруднительной, чем канализация его в виде горячей воды как с точки зрения монтажа теплопроводов, так и с точ-

ки зрения эксплоатации последних, причем главные затруднения при канализации пара создаются образующимся в паропроводах конденсатом, требующим установки конденсационных горшков и соответствующих

Фиг. 55.

уклонов теплопроводов. На фиг. 55 дан л^е-лезобетонный канал Ленинградской теплофикационной установки 3-й ГЭС (старый тип), на фиг. 56-типы подземных каналов Берлинских теплофикационных установок.

Начальные t° отопительной воды берутся в зависимости от радиуса действия районных систем О. в 90-130° и выше, причем во-

-1000

1500-

Фиг. 56.

гшенииот. qinecumenb-

да С f° В 90° может непосредственно подаваться в местные отопительные системы, тогда как перегретую воду в 100-130° перед поступлением ее в местные отопительные системы необходимо смешивать с обратной водой последних, имеющей обычно ок. 70° с тем, чтобы получить начальную 1° в подающем водоводе не выше 90-95°. Располагаемый

иестн.отопит НаПОр В МССТНЫХ

-система системах слсдуст брать по возмол-с-ности небольшим, во всяком случае не более 1мводяного столба, во избежание больших потерь напора в эжекцион-ном смесителе. На фиг. 57 дана схема приключения местных отопительных систем на магистральные теплопроводы по способу проф. Чаплина сэжекцион. смесителем (элеватором). Относительно способа и места установки расширительного сосуда было сообщено раньше в отделе водяного О.

соединит. j паАрукк

Х--

офатн. гщубопр. Фиг. 7.

Соединение теплопроводов, паропроводов и водоводов в подземных непроходных каналах производится исключительно с помощью автогенной и элеютрич. сварки, причем фланцевые соединения допускаются лишь в смотровых колодцах д.чя соединения теплопроводов с компенсаторами, запорными вентилями и задвижками. Укладка труб производится обычно на подвюкных скатах,опирающихся непосредственно на подготовленное соответствующим образом дно канала. Иногда трубы подвешивают или кладут на

Фиг. 58.

ролики, сидящие на укрепленных в стенах каналов осях. Компенсация теплопроводов (паровых и водяных) районных отопительных систем осуществляется помощью: а) наиболее простой естественной угловой компенсации; б) П-образных или лирообразных компенсаторов, причем последние являются также весьма простыми и надежными, но не всегда наиболее дешевыми компенсаторами, в виду значительного удлинения подземных каналов; в) осевых сальниковых компенсаторов, к-рые работают вполне удовлетворительно как на паровых, так и на водяных теплопроводах; г) волнообразных компенсаторов и гибких стальных рукавов, причем

Фиг. 59.

первые работают весьма удовлетворительно на водяных магистралях, тогда как вторые впо-яне надежны как на паровых, так и на водяных теплопроводах. Особенно удовле-

творительно работают последние на открытых воздушных магистралях.

Компенсаторы на паровых магистралях располагаются, смотря по давлению и t° пара, примерно через каждые 40-60 м, тогда как на водоводах эти расстояния увеличиваются до 80-100 м. Для монтажа компенсаторов и устройства мертвых точек в подземных каналах делают колодцы, к-рые служат одновременно и как смотровые. Нафиг.58 представлен чертеж смотрового колодца, установки волнообразного компенсатора и устройства мертвой точки. Т. к. тепловые потери теплопроводов, как было указано раньше, достигают примерно 8-15% от доставляемого потребителям тепла, то вопросы теплоизоляции при районных системах О. приобретают весьма существенное зна-

ного происхождения (асбест, кизельгур,тре-пел), для изоляции водоводов с t° воды в

Фиг. 60.

90-100° могут применяться и изоляционные материалы органич. происхол-сдения

Фиг. 61.

чение. Для паропроводов и водоводов,транспортирующих перегретую воду, применяют обычно изоляционные материалы минераль-

(пробка, торф, хлопчатобумажные и шерстяные очесы и т. п.). На фиг. 59 представлен генеральный план больничного городка.

Швабинг (Мюнхен), где а-городская электростанция, б-здание прачечной и дезинфекционной, в-центральная регулировоч-

ная станция, г-больничные здания, д-кухня и е- баня. На фиг. 60 изобраясе-на центральная станция городка Швабинг, где а-центральная регулировочная станция, б - циркуляционные насосы для горячего водоснабжения, в-конденсационные баки,г-канал от теплоэлектроцентрали, д- распределительный канал, е-главный распределительный канал для теплопроводов. На фиг. 61 дана центральная станция районного наносного (водяного) О. зданий, на фиг. 62 дана схема отопительной централи, где 1-охладитель конденсата большой емкости, 5- пароводяные подогреватели сист. Шухова,5-грязе-вик, 4-конденсационные горшки, 5-сборный конденсационный бак, 6 -циркуляционные центробежные насосы, 7-центробежный насос для перекачки конденсата,-парораспределитель, 9-водораспределитель-смеситель горячей воды, 10 -водосборник обратной отопительной воды.

V. Отопительные приборы и трубопроводы. Отопительные приборы, в качестве отопительных приборов паровых и водяных

систем О. применяют главн. образом гладкие железные и чугунные ребристые трубы и чугунные радиаторы, причем наиболее целесообразными и гигиеничньши являются гладкие трубы и гладкие чугунные радиаторы. Гладкие железные и чугунные ребристые трубы применяются обьгано для О. фабрично-заводских производственных помещений, тогда как гладкие радиаторы-для О. общественных, жилых и конторских помещений. Наиболее целесообразной является установка отопительных приборов вдоль наружных стен под окнами, причем, чем ниже устанавливаются отопительные приборы, тем сравнительно лучше их отопительный эффект и равномернее распределяются температуры внутреннего воздуха отапливаемых помещений по вертикали. В фаб рично-заводских корпусах, имеющих верхний свет, во избежание холодных токов от световых фонарей вниз, следует устанавливать отопительные приборы в виде гладких железных труб непосредственно под световыми фонарями. В СССР наиболее употребительными являются двухколонные радиаторы с промежутками между секциями в 30 и 50 лш и строительной длиной секций в 80 и 100 мм, при высоте секций от 435 до 1185 мм. Однако эти модели радиаторов являются слишком тяжелыми, требующими примерно 40 кг чугуна на 1 м^ поверхности нагрева радиаторов. За последнее время как за границей, так и в СССР радиаторы тяжелых моделей все более и более заменяют таковыми

Фиг. 62.

(®)

(§)

С®)

<pot>

д

Фиг. 63.

легких моделей. На фиг. бЗа-общий вид и разрез секции двухколонного радиатора тя-

желой модели, тогда как на фиг. 63 б, в, г и д даны более легкие модели радиаторов. На фиг. 64 показан общий вид шестиколон-ного радиатора Clas-sic , наиболее легкой модели фирмы Национального общества радиаторов в Берлине, с весом в 28-30 %г на 1 поверхности нагрева, причем рабочее давление этих радиаторов достигает 10-12 atm, что особенно важно для теплофикационных установок.

Кроме облегченных моделей чугунных радиаторов за границей начинают применять также штампованные железные радиаторы, вполне конкурирующие с первыми как по весу, так и по прочности. На фиг. 65 изо-бражен отопительный прибор из гладких труб, а на фиг. 66 представлена чугунная ребристая труба. Наиболее целесообразным способом установки радиаторов является укрепление их на консолях, примерно на расстоянии 50-60 мм от стен и 120-150 мм от пола, как это указано на фиг. 67. Таким же образом монтируются и гладкие железные и ребристые чугунные трубы.

Трубопроводы. Для канализации теплоносителей отопительных установок (па-

Фиг. 64.

Фиг. 65.

ра и горячей воды) применяют железные тру- бы-газовые, дымогарные сварные и цельнотянутые, причем газовые трубы примерно до диаметров в 2-2V2 , тогда как дымогарные сварные и цельнотянутые от 3 и выше. Для соединений дымогарных и цельнотянутых труб как при транспорте пара, так и горячей воды применялись раньше фланцевые соединения и чугунные фасонные части, однако за последнее время как у нас в СССР, так в особенности за границей Старые типы фланцевых соединений почти полностью заменяются автогенной и электрической сваркой, а чугунные фасонные ча-

ФИГ. 66.

сти-автогенносваренными соединительными частями, причем фланцевые соединения обычного типа применяют только для соединения труб с запорными задвижками и вентилями, а также другой трубопроводной аппаратурой в виде компенсаторов, водоотделителей и т. п.

г. э. т. XV.

VI. Расчет отопительных установок. 1. Р а счет тепловых потерь отапливаемых зданий. Величина тепловых потерь зависит от метеорологических условий данной местности и гл. обр. от t° наружного воздуха, от внутренних 1° отапливаемых помещений и от теплотехнических свойств строите.чьных материалов и конструкций внешних ограждений отапливаемых зданий. В качестве расчетных минимальных t° наружного воздуха принимают средние годовые минимумы данной местности. Расчетные разности t° для определения тепловых потерь через строительные конструкции, разделяющие отапливаемые и неотапливаемые помещения и пространства, берут следующие: а) для полов, расположенных под подпольями, не углубленными в землю, или под неотапливаемыми подвалами, имеющими окна,-в 50%, а для полов, расположенных над подвалами, не имеющими окон,- в 40% от максимальных расчетных разностей t°, g принятых для наружных ограждений; б) для потолков верхних этажей, над к-рыми распо-тоже-ны неотапливаемые чердачные помещения, - в 80% от максимальн. расчетных разностей 1°. Указанные вьппе расчетные разности t° следует принимать независимо от прокладки в подпольях или на чердаках распределительных сетей центральных систем О. Внутренние i° отапливае1П>гх помещений, соответствующие наиболее благоприятным (экономичным) условиям теплообмена между человеческим организмом и окружающей средой при деятельности людей, соответствующей назначению этих помещений, таковы:

Жилые помещения...............18-20°

Внутренние коридоры............. 18°

Кухни без учета тепла, выделяемого кухонными очагами................. 15°

Уборные.................... 18° .

Ванные комнаты................ 22°

Внутренние лестницы............. Д8°

Лестничные клетки, непосредственно соединенные с наружным воздухом и отапливаемыми помещениями.............. 12°

Черные лестницы............... 10°

Больницы, клиники, санатории и т. п.

Больничные палаты для взрослых...... 20°

детей........ 22°

Операционные............. По указанию

Помещения специального казна- I ответственно-чения (родильные, перевязочные ( го врачебного

я т. п.)................) персонала

Служебные помещения............18-20°

Ванные..................... 25°

Уборные.................... 20°

Внутренние лестницы и коридоры...... 20°

Запасные лестничные клетки......... 15°

учебные заведения, учреждения, клубы, театры, кино и т. п. Классные комнаты, кабинеты и рабочие помещения для умственного труда.......18-20

Аудитории до занятия слушателями.....16-18°

Спортивные залы................ 15°

Служебные помещения и комнаты для преподавателей................. . . 18-20°

и

Общие залы, внутр. лестницы и коридоры 16-18°

Душевые.................... 22°

уборные.................... 15°

Зрительные залы театров и клубов до начала открытия................. 16-18°

Фойе, буфеты и курительные комнаты .... 16-18° Служебные помещения и уборные артистов . 18-20° Помещения кино, предназначенные для зрителей, как то: зрительные залы, фойе, буфеты, курительные, уборные и уборные для театров и клубов ................ 15°

Служебные помещения при кино....... 16-18°

Лестничные клетки, непосредственно сообщающиеся с наружным воздухом и отапливаемыми помещениями............ 12°

Раздевальни.................. 25°

Мыльни..................... 30°

Парильни.................... 40°

Ванные и душевые............... 25°

Залы бассейнов для плавания........ 23-25°

Служебные помещения, уборные и т. п. . . . 20° Помещения специального назначения

Общежития для красноармейцев....... 18°

Музеи, картинные галлерей и т. п...... 18°

Универсальные магазины........... 15°

Магазины колониальных товаров...... 15°

Мясные, зеленные, молочные и т. п...... 5°

Гаражи с производственными процессами

(осмотр, мойка и т. п.)............ 10°

Гаражи-стоянки................ 5°

Производственные помещения Производственные помещения, предназначенные для легкой работы............18-20°

Производственные помещения, предназначенные для умеренного физич. труда......15-18°

Производственные помещения, предназначенные для усиленного физич. труда...... 12-15°

Часовое количество тепла, передаваемое при установившемся тепловом состоянии от внутреннего теплого воздуха отапливаемых помещений наружному (холодному) воздуху через внешнее ограждение этих помещений, определяется по ф-ле Ньютона:

g =fc.F-( e-f .) Cal/час, (1)

где Q-часовое количестро тепла в Cal, теряемое отапливаемым помещением через наружное ограждение при данной разности температур внутреннего {t ) и наружного (f .) воздуха в °С; к-коэфициент теплопередачи наружи. ограждений в Cal/ °С час; F-поверхность внешних ограждений в лг, через к-рую происходит передача (потеря) тепла. С другой стороны, коэфициент теплопередачи к определяется из следующего уравнения:

Ь4:+я; + Й+- + Й+. + . + - +

-Ь - °С час/Cal, (2)

к = ---г Са1/л12°С час.(З)

в ур-иях (2) и (3): fe-коэф. теплопередачи наружных ограждений отапливаемых зданий; а-коэф. теплоперехода от внутреннего воздуха к внутренней поверхности наружного ограждения в Cal/t °С час; - коэф. теплоперехода от внешней поверхности наружного ограждения зданий к нарунч-ному воздуху; (З^, 5а,-толщина однородных слоев строительной конструкции на-

руясных ограждений в м\ Ai, .....А„-коэф.

теплопроводности соответствующих отдельных слоев строительных конструкций на-

ружных ограждений в Cal м1м^ °С час; JR., Ее.,...-сопротивления теплопроницаниювоз-. душных прослоек в °С час/Cal. Физич. сущность левой части ур-ия (2) можно определить как суммарное сопротивление теплопередаче от внутреннего (теплого) воздуха наружному (холодному) воздуху через наружные ограждения отапливаемых помещений, тогда как правая часть представляет собою сумму термич. сопротивлений отдельных элементов строительных конструкций наружных ограждений. Принимая

p - T>

и вставляя новые обозначения в ур-ия (2)г> и (3), получим:

= еум. = в, + -1 + -Кг + ... + iM + -Rfl. +

-f д-ь... -ьг . = -ь2+2e. + (4)

или

где RgyM.-суммарное сопротивление теплопередаче от внутреннего воздуха наружному через наружные ограждения; Гв.-сопротивление теплонереходу от внутреннего воздуха к внутренней поверхности наружного-ограждения; г„.-сопротивление теплонереходу от наружной поверхности наружных ограждений к наружному воздуху; Kj, - сопротивления теплопроницанию отдельных твердых однородных слоев строительных конструкций наружных ограждений;

-сопротивления теплопроницанию воздушных прослоек. Коэф-ты тенлопроводно-сти А строительных материалов см. Спр. ТЭ, т. П1, стр. 141-153. Сопротивление теплопроницанию воздушных прослоек в строительных конструкциях дано но опытам Нус-сельта в табл. 5; при пользовании таблицей следует иметь в виду, что она применима, лишь к изолированным друг от друга воздушным прослойкам высотою не более 1 м.

Табл. 5.-с о п р о т и в л е ни е теплопроницанию воздушных прослоек.

Толщина воздушной прослойки в см

15

Вертик.и гориз. воздушные прослойки с потоком тепла снизу вверх Rg.

0,14 0,16 0,17 0,18 0,20 0,22

Горизонт, воздушные прослойки с потоком тепла сверху вниз Rg.

0,17 0,19 0,21 0,22 0,23 0,24

Передача тепла от поверхности твердых стенок к воздуху и обратно осуществляется обьгано с помощью теплопроводности воздуха, конвекции и лучеиспускания твердых стенок; коэф. теплоперехода от внутреннего (теплого) воздуха к внутренней поверхности наружных стен и от наружных поверхностей последних к наружному воздуху можно выразить ф-лой:

= . + л. (6)

где а-коэфициент теплоперехода от воздуха к поверхности твердой стенки и обратно-

в Cal/ж* °С час; а^,-коэф. теплоперехода от воздуха к поверхности твердой стенки и обратно, обусловленный теплопроводностью воздуха и конвекцией; -коэф. теплоперехода от более теплых поверхностей твердых стенок к более холодным, обусловленный лучеиспусканием. На основании теоретич. выводов Лоренца и опытных данных Нуссельта коэф-т а^, можно выразр1ть следующими ф-лами. 1) Для вертик а льных наружных ограждений: а) при разности f внутренних поверхностей наружных ограждений и окружающего внутреннего (теплого) воздуха до 5° в отапливаемых помещениях

а . =3,0-Ь 0,08 Af; (7)

б) при тех же разностях t° в неотапливаемых помещениях

а . = 2,2д7; (8)

в) при разностях t° внутренних поверхностей ограждений и окружающего внутреннего воздуха свыпге 5° в отапливаемых и неотапливаемых помещениях

a ,2,2rt. (9)

2) Для горизонтальны хнаружных ограждений: а) При тепловом потоке снизу вверх в отапливаемых и неотапливаемых помещениях (по опытам К. Непску)

а . = 2,8 yTt; (10)

б) при тепловом потоке сверху вниз в неотапливаемых помещениях

= 0. (11)

В приведенных выше ф-лах (7)-(10) At означает разность t° внутренней поверхности наружного ограждения и окружающего внутреннего воздуха. Коэф. а^, обусловливаемый обменом лучистой теплотой теплых и холодных поверхностей, с достаточной для технич. целей точностью можно выразить несколько модифицированной формулой Стефан-Больцмана

.(loo) ~ (loo) .

Ti-T.

(12)

где Сл,-коэф-т обмена лучистой теплотой между'отдающими и воспринимающими тепло поверхностями в Cal/M%°C)* час. Для данного случая его можно принять приближенно равным коэфициентам лучеиспускания С поверхностей различных материалов, приведенным в табл. 6; Tl-абсолютная темп-ра теплоотдающих поверхностей, равная для внутренних помещений абсолютной температуре внутреннего воздуха (Ti=273° + fe.) а для наружной поверхности ограждений- абсолютной поверхностной температуре последних (Ti=273°-f f°cm.); Га-абсолютная темп-ра тепловоспринимающей поверхности, равной для внутренних помещений абсолютной температуре внутренних поверхностей наружных ограждений (Т2 = 273°-)-<°с .)> а для наружной тепловоспринимающей среды-абсолютной темп-ре наружного воздуха (Т 2=273° 4-<)- Обозначая Г-ный коэф.

100/

через т и вставляя это новое

обозначение в ур-ие (12), получим: а, =т.С.

Но так как с которыми приходится иметь де.чо при расчетах тепловьгх потерь внешними ограждениями отапливаемых зданий, невысоки, а разности их незначительны, то °-ный коэф-т

В уравнениях (12) и (13) получается весьма близким к единице и м. б. опущен, и тогда <л.= С. (14)

Т. о. коэф-т теплоперехода, обусловливаемый лучеиспусканием, м. б. принят равным коэф-ту лучеиспускания теплоотдающих поверхностей.

Табл. 6. - Коэфициент лучеиспускания поверхностей строительных материалов (по Шмидту).

Наименование материалов

Абсолютно черное тело Латунь

Медь Алюминий ли. стовой Алюминиевый лак

Железо листовое

Сталь листовая

Чугун

Белая эмаль на

железе Лаковые краски

(среднее для различных цветов) Гипс Дубовое дерево Резина серая

мягкая Асбестовый шифер

Кирпич красный Фарфор Стекло Толь Мрамор сэетло-серый Кварц (плавленный) Бумага белая

Род излучающей поверхности

Коэф. лучеиспускания

<0 I

о

ш

о Н

So о о

Шероховатая, непосредственно из-под прокатного стана .....

Полированная . Шероховатая . .

Гладкая, блестящая...... .

Полированная и никелированная. Луженая блестящая .......

Луженая матовая .......

Оцинкованная

старая......

Покрытая ржавчиной ......

Покрытая плотным блестящим окисленным слоем ........

Гладкая, но не обработанная . . Шероховатая необработанная . . Гладкая и блестящая .......

Гладкая и блестящая .....

Гладкая .....

Строганная . . . Шероховатая . .

Шероховатая . .

Гладкая .....

Глазурованная .

Гладкая .....

Шероховатая . . Полированная .

Гладкая .....

Матовая.....

100,0

4,0 7,1

40,0 5,8 5,7 8,2 27,6 68,5

81,9 80,2 81,9 89,7 87,7

90,3 89,5 85,9

96,0

93,0 92,4 93,7 91,0 93,1

93,0

94,4

. и 2

в< d 3

4,96

0,34 0,20 0,35

1,93

0,29 0,28 0,41 1,37 3,40

4,06 3,98 4,06 4,45 4,35

4,48 4,44 4,26

4,76

4,61 4,58 4,65 4,52 4,62

4,61

4,68

Обобщая все сказанное, получим следующие ф-лы для коэфициентов теплоперехода от внутреннего воздуха к внутренним по-

Табл. 7.-К о э ф и ц и е н f ы теплопередачи строительных конструкций.

Наименование конструкции

Толщина конструкций без оштукатурки и отепления в см

Железобетон как наружная стена..............

То же с внутренним отепление.м легким шлакобетоном (у=800 КЭ/Л13) при толщине отеплительного слоя: 10 см..............................

20 см..........;................. . .

30 СЛ<..............................

Набивной бетон с каменным щебнем (галькой) как наружная стена ..........................

То же с внутренним отеплением легким шлакобетоном (у=800 кг/м^) при толщине отецлительного слоя:

10 см..............................

20 СЛ1..............................

30 еле..............................

То же как внутренняя стена.................

Набивной бетон с кирпичным щебнем как наружная стена . То ше с внутр. отеплением легким бетоном (у=800 кг/м^) при толщине отеплительного слоя:

10 ои..............................

20 ci..............................

30 cjkt..............................

To же как внутренняя стена.................

Шлакобетон набивной как наруишая стена (y=i 250 кг/м^) .

То же как внутренняя стена.................

Кладка из шлакобет. пустотелых кирпичей (у=1250 кг/л )

как нарушная стена......................

То же как внутренняя стена.................

Легкий набивной шлакобетон (у=800 кг/м^) как нарушная стена ............................

То ше как внутренняя стена.................

Кладка из легких пустотелых шлакобетонных кирпичей

(у=800 кг/м^) как нарушная стена..............

То ше как внутренняя стена.................

1,45

1,05 0,85 0,70

1,30

1,00 0,80 0,65

1,20

0,90 0,75 0,65 1,10 0,75

0,70 0,65 0,60

1,30

1,00 0,80 0,65

1,20

0,90 0,75 0,60

1,10

0,85 0,70 0,60

Наименование конструкции

Стена конструкции Герардаиз кирпичной кладки толщиной в 2x12 см при толщине воздушной прослойки, засьшаемой шлаками: 12 см................................................

18 CJH...................................................

Железобет. междуэтажные перекрытия толщиной lo-20 см со шлаковой насыпкой в ю cjh толщины и деревянным половым настилом по деревянным брусьям:

как пол..................................................

как потолок.........4 .....................................

Шелезобет. перекрытия под чердаками толщиной в 10-20 см при толщине шлаковой насыпки:

10 см....................................................

20 см....................................................

Железобет. перекрытия под чердаками с утеплением торфяными плитами при толщине плиты:

3 CJW....................................................

4 cjvt....................................................

б CJit....................................................

То ше со шлаковой насыпкой по торфяным плитам в 10 см толщины при толщине плит:

3 см....................................................

4: см....................................................

Ъ см....................................................

Ординарные окна с деревянными рамами...............................

Двойное остекление в одной деревянной раме............................

Двойные окна..............................................

Наружные двойные деревянные двери.................................

0,75 0,60

0,60 0,65

1,05 0,65

1,20 1,00 0,85

0,65 0,57 0,50 5,00 3,50 2,30 3,00

Кирпичная кладка из красного кирпича при толщине конструкции (без оштукатурки и отепле- иия) в 26; 38; 61; 64; 77; 90 см имеет коэф-ты теплопередачи соответственно: 1,75; 1,30; 1,10; 0,90; 0,76; 0,67-для наружной стены и 1,35; 1,05; 0,86; 0,75-для первых четырех размеров внутрен. стены.

верхностям внешних ограждений и обратно, обусловленные теплопроводностью воздуха, конвекцией и лучеиспусканием поверхностей огранедений:

1) Вертикальные ограждения:

а) а, = 3,0 + 0,08 М + С (15) при Ai<5,0°;

б) а,. = 2,2{/Х^-ЬС (16) при > 5°.

2) Горизонтальные поверхности:

а) а, = 2,8Ум+ С (17) при тепловом потоке снизу вверх;

б) а,. = С (18) при тепловом потоке сверху вниз. Наконец значение коэф-тов теплоперехода от внешних поверхностей наружных ограждений отапливаемых помещений м. б. определено из ур-ия (6):

а ,. = к. + По опытам Jurgesa можно принять:

а) а„. = 5,3 -F 3,6 W (19) при W < 5,0 м/ск;

б) а,. = 6,47гу (20) при iv > 5,0 м/ск.

И ур-иях (19) и (20) W означает скорость двиления воздуха (ветра) в м/ск. С другой стороны, а^. определяется по формулам (12), (13) и (14). Обобщая приведенные выше уравнения и ур-ия (19) и (20), получн.м следующие формулы для определения коэфициентов теплоперехода от внешних поверхностей наруяных ограждений к внешнелгу воздуху и обратно, обусловливаемый теплопроводностью воздуха, конвекцией и лучеиспусканием теплоотдающих поверхностей:

а) а„, = 5,3-b3,6w +С (21) при W < 5,0 м/ск;

б) а„. = 6,6 wOs + с (22)

при w>5,0 м/ск. Принимая коэф. лучеиспускания С поверхностей ограждений, состоящих из обычных строительных материалов (кирпича, камня, бетона, дерева и т. п.), в 4,4 С&1/м^ (°СУ час, метеорологические условия средних поясов СССР и нормальный установившийся тепловой режим отапливаемых зданий, с помощью формул (15)-(18) и (21)-(22) получим следующие числовые зрачения коэф-тов теплоперехода. 1) Для внутренних поверхностей: а) 0.= 7,5-для вертикальных наружных ограждений и перекрытий под чердпками в отапливаемых помещениях; б) = 7,0-для вертикальных и горизонта-тьных внутренних стен и мен;;-дуэтажных перекрытий в отапливаемых помещениях; в) Og. = 9,0-для двойных окон в отапливаемых помещениях; г) ag,= 5,0- для поверхностей в неотапливаемых помещениях.. 2) Для внешних поверхностей: а) а„= 20,0-для наружных ограждений отапливаемых зданий, расположенных в открытых сельских местностях или на городских окраинах, где средние скорости ветра можно принять ок. 3 м/ск; б) а„ = 15,0-для наружных ограждений отапливаемых зданий, расположенных в центральных городских рай-

онах, где средние скорости ветра можно принять около 2 м/ск; в) а„ =10-для перекрытий под чердаками при средней скорости движения воздуха на чердаках около 1 м/ск; V) а„,=5,0-для внутренних поверхностей стен неотапливаемых помещений, граничащих с отапливаемыми. В табл. 7 даны коэфпциенты теплопередачи к для некоторых, наиболее употребляемых в практике строительных конструкций, рассчитанные с помощью формул (2) и (3) и прнведенных выше числовых /!,анных. На фиг. 68 дана диа-

о W 20 30 40 50 60 70 80 90 Толщина строительной конструнции В см.

Фиг. 68.

грамма зависимости коэфициента теп.чоне-редачи к от толщины наружных ограждений строительных конструкций, где а-кирпичная кладка, б-железобетон, в-бетон набивной с каменным щебнем (галька), з-бетон набивной с кирпичным щебнем, д-шлакобетон набивной, у = 1 250 кг/м^, е-шлакобетон набивной, у = 800 кг/jh, и наконец ж-стена Герарда.

При определении теплопотерь отапливаемых помещений в расчет принимают следующие обмеры теплоотдающих поверхностей: 1) окон и наружных дверей-по строительным проемам в их наибольшем измерении; 2) наружных стен: а) высоту стен от пола данного этажа до верха пола вышележащего или до верха засыпки на чердаке; для первых этансей в измерение высоты стен включается также и толщина конструкции пола этих этажей; б) длину стен для угловых помещений-от внешних плоскостей углов до осевьЕх линий внутренних стен или перегородок; в) длину стен для средних помещений-от осевой линии одной внутренней стены до осевой линии другой; 3) полов и потолков-длину и ширину-от внутренних поверхностей наружных стен до осевых линий внутренних стен.

В виду невозможностр! расчетным путем определить влияние нек-рых метеорологических и других факторов на величину тепловых потерь отапливаемых зданий, влияние это учитывается с помощью особых, установленньгх практикой добавок, выражаемых в % от тепловых потерь, рассчитанных по ф-ле:

g = fc. F (fe. - f .) Cal/час. Обьгано принимаются следующие добавки, а) Добавки, учитьшающие расположение наружных ограждений отапливаемых зданий (стен, окон, наклонных крыш) по отношению к странам света, берутся в след. размерах:

Расположение наружных ограждейий по отношению к странам света

На С. и С.-В.....

С.-З. и В.....

Ю.-В. и 3. ... Ю. и Ю.-З. . . .

Размер добавок в % от нормально рассчитанных тепловых потерь

б) Добавки, учитывающие влияние ветра при открытом расположении отапливаемых зданий, принимают в 10% от нормально рассчитанных тепловых потерь наружными ограждениями, включая и предыдущие добавки, независимо от расположения наружных ограждений по отношению к странам света, в) Добавки, учитывающие влияние усиленной естественной вентиляции в нижнем этаже многоэтажных зданий; при этом для помещений, расположенных в первом этаже двух- и более этажных зданий, делается добавка в 5% на всю рассчитанную теплопотерю отапливаемых зданий, включая и все прочие добавки. Расчеты тепловых потерь зданий ведутся обычно в форме расчетных ведомостей.

Для всякого рода приближенных и ориентировочных расчетов иногда по.тьзуются т. н. тепловыми характеристиками отапливаемых зданий, разумея под ними часовое количество тепла, теряемое зданиями на 1,Л1 внешней кубатуры, при данных максимальных расчетных разностях темп-ры внутреннего и внешнего воздуха или же на 1° разности этих t°. Тепловые характеристики зданий зависят как от типа, так и от конфигурации, этажности, освещенности их и т. д. Однако приближенно и ориентировочно тепловую характеристику жи.т1ых, общественных, конторских и т. п. зданий можно представить как функцию наружного объема этих зданий. На основании проектного и эксплоатационного статистического материала часовые тепловые потери новых жилых, общественных, конторских и т. п. зданий, имеющих кирпичные наружные стены в 2/2 кирпича и двойные окна, на 1° разности темп-р внутреннего и наружного воздуха можно ориентировочно принять равными:

Яо =vo Са1/ж час; (23)

F op.-наружи, объем отапливаемых зданий.

В табл. 8 даны числовые величины тепловых характеристик зданий в зависимости от наружной кубатуры последних, вычисленных' по ф-ле (23).

Табл. 8.-Т епловые характеристики зданий.

2. Расчет поверхности нагрева отопительныхнечей. Поверхности нагрева кирпичньгх отопительных печей средней и большой теплоемкости рассчитываются

примерно на 60% максимальной расчетной часовой потери тепла отапливаемых помещений, имея в виду, что при минимальных t° наружного воздуха нечь будет топиться два раза в сутки. Поверхность нагрева нечи Fn. определяется по ф-ле:

(24)

где Fn.-наружная поверхность нагрева печи в ж^; -часовые максимальные потери тепла отапливаемым помещением в Cal, рассчитанные указанным выше способом; q-средняя часовая за сутки теплоотдача 1 наружной поверхности печи в Cal. Средняя часовая за сутки теплоотдача 1 кирпичных печей средней и болыпой теплоемкости типа Всесоюзного теплотехнического института, при условии,что максимальные поверхностные t° печей не будут превышать 100°, дана в табл. 9.

Табл. 9.-Т е п л о о т д а ч а наружной поверхности нагрева кирпичных отопительных печей.

Типы п е ч е.й

Кирпичные печи большой теплоемкости для отопления антрацитом (продолжительность

топки 6-8 ч.)..........

То же средней теплоемкости . Кирпичные печи большой теплоемкости для отопления дровами, торфом и т. п. (продолжительность топки 1-1,5 ч.) . То же средней теплоемкости .

Средняя часовая за сутки теплоотдача 1 jn2 наружной поверхности нагрева печи в Cal

350 300

250 200

3. Расчет поверхности нагрева отопительных приборов для центральных систем О. Поверхность нагрева отопительных приборов рассчитывается по ф-ле:

Т7Т max Р- Hkp.np.-te.)

(25)

где Fnp.-поверхность нагрева отопительных приборов в м^; -часовая потеря тепла отапливаемых помещений в Cal; она получается указанным выше способом расчета тепловых потерь отапливаемых зданий; к- коэфициент теплопередачи отопительн. приборов в Са1/л1 °С час; fp, пр. -средняя температура теплоносителя(воды или пара) в отопительных приборах; tg -принятая нормальная темп-ра отапливаемых помещений. Средние t° теплоносителя определяются как средние арифметические его начальных и конечньгх t°. Для нормальных условий работы водяных систем О. жилых, конторских, общественньгх и т. п. зданий, t° отопительной воды в подающем водоводе принимается в 90°, а t обратной воды в 70° и средняя f

воды в отопительном приборе

90+70

80°.

При паровом отоплении низкого давления средняя t° пара в приборах принимается обычно равной 100°. Для парового О. высокого давления эти t° принимаются в зависимости от рабочего давления пара в радиаторах. В качестве отопительных приборов