• Что такое фактурная штукатурка
• Выбираем сухие строительные смеси
• Преимущества напряженного железобетона
• Что влияет на выбор кровельного материала
• В чем преимущество пробковых полов

НЕСУЩАЯ ВОЛНА

странения по проводам). Модуляция обычно разумеется телефонная; но поскольку всякий радиотелеграфный сигнал м. б. разло-

тухающими, а модулированными колебаниями (т о-нальная передача) ± [(160-=-240)+удвоенная частота модуляции]; 3) для телефото (передачи факсимиле и изображений) ±(2 000-=-10 ООО); 4) для те-

Табл. 1.-Допуски отступлений действующих излучаемых частот от номинальных.

Род передачи

A. /-10-=-550 КЦ/СК. (Л=30000-7-545 л):

а) неподвижные станции...........................

б) сухопутные станции............................

в) подвижные станции, использующие любую волну внутри полосы передачи..................................

Б. /=5504-1 500 КЦ/СК. (Л=545н-200 м): Г) радиовещательные станции........................

B. /=1 500-6 000 КЦ/СК. (Я=200н-50 Jit):

д) неподвижные станции ..........................

е) сухопутные станции...........................

ж) подвижные станции, использующие любую волну внутри полосы передачи ..................................

з) неподвижные и сухопутные станции малой мопщости (до 250 W в антенне), работающие на полосах передачи, общих с неподвижными и подвижным станциями.......................

г. /=6 000-Н23 ООО КЦ/СК. (Я=504-13 лс):

и) неподвижные станции...........................

к) сухопутные станции............................

л) подвижные станции, использующие любую волну внутри полосы

передачи ..................................

м) неподвижные и сухопутные станции малой мощности (до 250 W в антенне), работающие на полосах передачи, общих с неподвижными и подвижными станциями......................

Допуски

нынеприменяемые

подлежащие применению в возможно близком будущем

0,1% 0,1%

0,5%

0,3 кц/ск.

0,05% 0,10%

5 КЦ/СК.

5 кц/ск.

0,06% 0.1%

10 кд/ск. 10 кц/ск.

0.1% 0,1%

0,5%

0,05 кц/ск.

0,02% 0,02%

5 кц/ск.

5 кц/ск.

0,01% 0,02%

5 кц/ск. 10 КЦ/СК.

жен в спектр составляющих частот (см. например Быстродействующие радиопередача гь радиоприем, фиг. 17), говорят также о модулированных ключом незатухающих колебаниях.

Согласно постановлениям и рекомендации 1 сессии Международного консультативного радиотехнического комитета (CCIR) в Гааге, сентябрь-октябрь 1929 г., рекомендовано следующее разделение Н. в. по диапазонам (Я-в м, /-в. кц/ск.): 1) длинные волны- (низкая частота): Я> 3 000; /< 100; 2) средние волны (средняя частота): 200 < А: 3 000; 1.500 > / 100; 3) промежуточные волны (промежуточная частота): 50 < я 200; 6 ООО > / 1 500; 4) короткие волны (вы- Сокая частота): 10 < Я:$50; 30 ООО >/$:6000; 5) очень короткие волны: Я 10; / 30 000. Пятая категория волн в СССР чаще называется областью ультракоротких волн (см.).

Все государства крайне заинтересованы в том, чтобы, для избежания взаимных помех при радиопередачах, излучения радиостанций точно укладывались в назначенные отдельным странам полосы передачи частот.* Поэтому весь диапазон Н. в. разделен на вполне определенные полосы передачи (шириной 7-i-lO кц/ск.), которые и распределены международньш соглашением между всеми гос^дарствами, использующими радиопередачу. Отступления, допускаемые Гаагской сессией CCIR в излучении Н. в. (несущей частоты) от номинальной цифры, присвоенной данной полосе, международно точно регламентированы и указаны в табл. 1.

На Вашингтонской (декабрь 1927 г.) международн. конференции (СССР не участвовал) установлены следующие полосы частот (в ц/ск. по обе стороны от Н. в.) для различных категорий радиоизлучений: 1) для телеграфной передачи международным кодом Морзе чисто незатухающими колебаниями со скоростью 100 слов в минуту общая полоса частот + (160 -н 240); 2) для такого же вида передачи, но не чисто неза-

* Полосой частот называется непрерывный ряд частот, ограниченный двумя определенными частотами (см. Боковые частоты); полосой передачи частот (или каналом) называется полоса частот достаточной ширины для того, чтобы ее бы.ло воз.можно использовать для радиосвязи.

левизии (видения на расстоянии) ±(10 000-4-100 ООО); 5) для коммерческой телефонии ± 6 ООО; 6) для радиовещательной телефонии ± (10 000-20 ООО).

Той же конференцией установлена нижеследующая табл. 2 распределения полос передачи несущей частоты (это распределение действительно до следующей Мадридской конференции,созываемойлетом 1932г.).

Табл. 2.-Мировое распределение несущих частот (Н. в.) по Вашингтонской конференции.

Несущая частота в кц/ск.

Н. в. в (приблизит.)

10-100

100-110

110-125 125-150*2

150-160 160-194

194-285

285-315 315-350*3

30 000-3 ООО

3 000-2 725

2 725-2 400 2 400-2000*

2 000-1 875 I 875-1 550

1 550-1 050

1050 - 960 950 - 850*8

Категории радиостанций

Неподвинные станции (т. е. служба радиосвязи между неподвижными пунктами)

Станции неподвижные и подвижные*! С. п.

С. п. морские, открытые для публичной корреспонденции с. п.

а) Радиовещание

б) С. н.

в) С. п.

I. Для Европы:

а) с. п. воздушные

б) с. н. во.здущные

в) в полосе 250-286 кц/ск. (1 200-1 050 jk) с. н., не открытые для публичной корреспонденции

г) радиовещание в .полосе 191-224 кц/ск. (1 550-1 340 Л1)

II. Для др. стран:

а) с. п., за исключением судовых коммерческих станций

б) с. н. воздушные

в) с. п., не открытые для публичной корреспонденции Радиомаяки

С. п. воздушные

НЕФЕЛИН

Табл. 2.-М ировое распределение несущих частот (Н. в.) по Вашингтонской конференции. (Продолжение.)

*1 В дальнейшем станции неподвижные и подвижные o6o3Ha4fHbi в этой графе сокращенно: с. н. и с. п. * Несущая частота 143 кц/ск. (Н. в. 2 юо м) является волной вызова подвижных станций Несущая частота 333 кц/ск. (Н. в. 900 м) является международной волной вызова воздушных радиостанций. Несущая частота 500 кц/ск. (Н. в. 600 Л1) является международной волной вызова и бедствия.

Лит.: Documents du Comite consultatif .international technique des communications radioelectriques, premiere reunion, Haye, sept.-oct. 1929, Berne, 1930 Ргос. of the Inst, of Radio Eng. , N. Y.. v. 16, 11, p. 1675-1604; крометого списки радиовещательных станций с указанием их несущих частот и несущих волн: Радиофронт , Москва, Радио , Харшв, Радиослушатель , Москва и др.

НЕФЕЛИН и элеолит, щелочной алю-мо-силикат из группы фельдщпатитов состава (Na,K)2Al2Si208; некоторый излишек SiOg позволяет считать более правильной формулу (]Sia,K)8Al8Sip034. Нефелины встречаются исключительно в изверлсенных породах как в из лившихся (сиениты), так и в глубинных (базальты, фонолиты и тефриты), причем Н.-в породах более молодых, элеолиты- в породах более древних. Н, образует или правильные кристаллы (в разрезе четырех-и шестиугольной формы) или выполняет промежутки между другими минералами. Тв. Н. 5-6; уд. вес 2,58-2,64. Перед паяльной трубкой плавится с трудом (элеолит- легко), t°njt. ~ 1 200°;, при сплавлении образует белую непрозрачную массу. Система гексагональная. Спайность по призме (1010) и базису (0001). Блеск стеклянный (у элеолита-жирный). Легко разлагается кислотами с выделением студенистого кремнезема. Цвет нефелина-светлый (серый, желтоватый и зеленоватый), цвет элеолита - более темный.

В нефелиновых сиенитах (Хибины на Кольском полуострове. Ильменские горы на Урале, Мариупольский округ на Украине, Бо-тогольский голец в Саянах) Н. встречается в виде существенной части, так что запасы Н. в этих породах не поддаются даже подсчету, настолько они велики. Особого внимания заслуживают скопления нефелинового материала в виде песков и галек по берегам озера Имандра (возле станции Хибины). Кроме того при обогащении хибинских апатитов будут получаться значительные количества хвостов, состоящих преимущественно из Н. Приводим химический состав нефелина и нефелиновых сиенитов из главнейших месторождений (см. таблицу на ст. 433). А-ильменский П.-среднее из 4 анализов по Hintze, В-среднее из 8 анализов В. В. Карандеева; С-ильменский элеолит; D-Н. Вишневых гор (Урал)-анализ Ин-та прикладной минералогии; Е-Н. с Ботоголь-ского гольца (Саяны); F- нефелиновые пески с берега озера Имандры в Хибинах; G- нефелиновый гравий - там же; Л - нефелиновый сиенит с восточного склона Умпте-ка в Хибинах; I- нефелиновый песок озера Имандра после электромагнитного обогащения.

Большое содержание щелочей в нефелине (20,50-23,28%) и в нефелиновом сиените (10,98-14,04%) позволяет применять его в стекольной нромышленности, чем уменьшается затрата соды. Так, для стекольных заводов с.-з. области (при привозной донецкой соде и кварцевом песке) стоимость шихты (с Н.) для стекольной массы на 50% ниже обьганой. Бутылочное стекло получается хороших качеств и цвета. При введении в шихту обогащенных нефелиновых песков возможно получить полу белое стекло. Произведенные Керамическим ин-том опыты позволяют надеяться на возмолшость замены

Химический состав Н. и нефелиновых сиенитов.

Составные части

SiOa ТЮа AI2O3 КегОз FeO МпО СаО MgO NaO КгО

Потери при прока ливании .....

13,40 33,61

0,31

15,50 6,09

в С

i3,6i! 44,10

33,64J 34,29 0,40

0,11

16,14 5,82

0,30 Сл. 14,82

5,68

0,83 0,53

43,37 Нет 32,99 0,94

0,37 0,10 15,50 5,00

44,94! 56,50

30,29 0,72

1,15 0,15 21,80 1,48

22,80 2,84

1,10

0,50 6,55 5,16

55,50

21,04 3,10

1,20 0,25 6,03 4,90

Н

57,58 l,83i

15,45 3,06 3,lll 0,98i 1,72; 1,13

11,03 t 2,89 J

0,97 - 1,W 1,12! 0,24

59,45

20,20 3,75

0,3: Сл.

14,04

2,21

В фарфоровой шихте части полекого шпата - Н. Применение Н. как калийного удобрения на болотистых почвах (на опытном поле при ст. Лоухи Мурманской ж. д. и в Тимирязевской сел .-хоз. академии) дало весьма хорошие результаты (прирост урожая от 31 до 60%). Особо благоприятных результатов следует ожидать от применения в качестве удобрения нефелиновых хвостов от обогащения хибинского апатита. В хвостах будет оставаться часть апатитов, и т. о. удобрительный тук будет содержать и калий и фосфор. Легкая разлагаемость Н. кислотами ставит перед исследовательскими ин-тами задачу изыскания способов промышленного извлечения из Н. щелочей, AlgO и SiOg. Последние годы над этой проблемой работает ряд институтов Первые опыты Института прикладной минералогии над выделением из Н. кремнекислоты очень удачны. Выделенный силикагель (SiOj) по испытании в лаборатории Нефтяного ин-та дал хорошие результаты по обесцвечиванию керосина. Кроме того силикагель оказался подходящим и для контактной массы в сернокислотном производстве. Изыскание способов выделения AI2O3 имеет особое значение для алюминиевой промышленности, так как действительные запасы тихвинского боксита пока невелики и введение нефелина в число алюминиевых руд будет иметь огромное практическое значение.

Лит.: Караидеев В. В., К вопросу о химич. составе нефелинов, Известия Акад. наук . Д., 1913, т. 7; Белянкин Д., Петрографическая карта Ильменских гор, Труды радиевой экспедиции Академии наук , Д., 1915, вын. 3; 3 .е м я т ч е н с к и й П., Об использовании нек-рых горных пород Кольского полуострова, Технико-экономич. вестник , М., 1923, 10-12; в л о д а в е ц Б. И., Нефелин, НИ , 1927, т. 2;Крассовская Е. А., Применение нефелиновых сиенитов в стекольном производстве, Керамика и стекло , М., 1927, 7-S; Б о р и с о в П. А., Не-фе.яин, Год. обзор минер, ресурсов СССР за 1926/27 г. , л., 1928; его же. Месторождение нефелиновых песков на Кольском полуострове, Труды института по изучению Севера , М., 1929, вын. 44; В а р г и н Б. В., Применение нефелиновых сиенитов Мурмана в стеклоделии, Труды гос. исследов. керамич. ин-та , М., 1929, вып. 15; Н i 1 1 е г b г а п (1, €Ьег die chemische Koustitutlon der SodaUth- und Nephelingruppe, -Sit-zungsberichte der Akademie der Wisserisch. In Wien, Mathem.-naturwiss. Klasse , W., 1910, B. 119, Abt. 1, 7; G 0 ss n e r в., Uber die Symmetric von Nephelin, Zcntralblatt fur Minerajogie, Geologie u. Palaeontologies, Stg., 1927, Abt. A, 5. П. Топольницкий.

НЕФЕЛОМЕТРИЯ, учение об измерении степенп мутности дисперсных систем (суспензий, эмульсий, коллоидных растворов, аэрозолей) с целью определения числа частиц (концентрации) и их размеров Основными методами нефелометрии являются: 1) фотометрические методы, основанные на изме-

рении поглощения света дисперсной системой, и 2) собственно нефеломет-рические (тиндалиметри-ческие) методы, основанные на измерении яркости света, рассеянного взвешенными частицами (свет Тиндаля), обычно по направлению, перпендикулярному к освещаемому пучку. Для фотометрических измерений можно пользоваться любыми

----- типами фотометров или

спектрофотометров (см. Фотометрия а Спеп-трофотометрия) Так например, часто пользуются фотографическим методом, микрофо-тометрируя полученный негатив. Этот способ был применен Сведбергом при исследовании седиментационного равновесия методом ультрацентрифуги (см. Молекулярный вес). Чрезвычайно удобно, особенно при исследовании аэрозолей (дымов и туманов), фотоэлектрическое фотометрирование (проходящий через слой данной дисперсной системы световой луч падает на фотоэлемент, а получаемый фототек измеряется чувствительным гальванометром). В слабо концентрированных дисперсных системах (при малом числе диспергированных частиц) оптическим методом исследования, гораздо более чувствительным, чем фотометрия, является измерение яркости света Тиндаля (рассеянного перпендикулярно освещающему пучку) специальными приборами - нефелометрами или т и н д а л и м е т р а м и.

Простейший нефелометр устроен, по принципу колориметра Дюбоска (см. Коло-

Фиг. 1.

Фиг. 2.

риметрия) с той разницей, что падающий свет направляется сбоку (рассеянный свет Тиндаля рассматривается сверху), причем уравнивание яркости происходит уменьшением высоты освещаемых столбов суспензии или эмульсии (нефелометр Геллиге). В наиболее удобном нефелометре Клейнмана (фиг. 1; на фиг. 2 изображен сходный с ним нефелометр Шмидта и Генша) сравниваются два различных образца суспензии или эмульсии, наливаемые, как в колориметре, в две одинаковых пробирки (в одну из них может быть налита стандартная

суспензия), освепдаемых сбоку достаточно удаленным (на 1 м) равноотстоящим источником света (удобно на пути пучка помещать матовое стекло или бумажный экран для равномерности освещения); рассеянный перпендикулярно свет проходит сначала через стеклянный цилиндрик, погруженный в жидкость пробирки так, чтобы выделить только свет, рассеянный нек-рым внутренним объемом суспензии, одинаковьпи в обеих пробирках (чем исключается рассеяние стенками пробирки и влияние мениска); далее лучи, при помощи призм с полным внутренним отражением или зеркал (под углом в 45°), направляются в окуляр, где лучи от каждой пробирки освещают одну половину ноля зрения. Раздвил^ением ширмочек (при помощи микрометрич. винта), закрывающих пробирки сбоку от освещения, добиваются одинаковости освещения обеих половин поля зрения и по шкалам производят отсчет Хдо 0,1 мм) высот освещаемых столбов суспензии в обеих пробирках (к^я h). Принимая, что средние размеры частиц одинаковы, вычисление концентрации сусиензии (эмульсии) с (Ci, Cg) можно произвести по колори-

метрич. формуле: = - = Яркость I света Тиндаля для случая частиц, меньших длины световой волны, определяется ф-лой Ре.лея

I 1 о

где V-объем частицы, а-угол между падающим и рассеянным пучком, А-д.лина во.л-ны света (сж. Рассеяние света). Эта формула между прочим показывает, что при освещении белым светом нефелометрируемый свет

LB О

-0 0

о

Фиг. 3.

Тиндаля яв.ляется го.лубоватым (как голубой цвет неба). Нефелометрия была впервые применена Ричардсом (Richards) как чувствительный метод количественного анализа при образовании нерастворимых веществ, дающих мелко раздробленные взвешенные частицы (AgCl, AgBr, AgJ, BaSOj, для определения весьма малых концентраций С1-, 80 4-ионов). Нефелометрич. анализ имеет также большое значение в биохимии.

Тиндалиметр Мекленбурга-Валенти-пера (фиг. 3) основан на принципе сравнения яркости пучка света 1, рассеянного поверхностью гипсовой пластинки д, с яркостью пучка света 2 Тиндаля, рассеянного данным образцом суспензии в плоскопараллельном сосуде А. Яркость основного пучка (от гипса) уравнивается с яркостью света Тиндаля поворотом николя (см.) N2, помещенного между двумя другими николямиЛГ! и JVg, одинаково ориентированными. На пути свето-

вых пучков м. б. помещены дымчатые светофильтры R для их ослабления и уравнивания их окраски. Перед окуляром О помещается кубик Луммер-Бродхуна LB, оба поля которого д. б. одинаково ярко освещены. Ослабление яркости пучка пропорционально sin* хр, где у-угол поворота николя, т.к. свет проходит последовательно через три николя. В приборах,аналогичных тиндалиметру В. В. Шулейкина, уравнивание яркости обоих пучков производится при помощи фотографического клина, почернение к-рого изменяется по длине но известному закону. Удобно и точно можно производить нефелометрич. измерения без специальных приборов, измеряя яркость света Тинда.ля фотоэлементом; при этом однако должна быть учтена весьма большая чувствительность фотоэлемента к-изменениям в распределении энергии по спектру в рассеянном свете.

Лит.: г и б б с В., Аэрозоли, пер. с англ., Л.,1929; Балаховский С. Д., Микрохимический анализ крови, М.-Д., 1930; Weigert F., Optische Ме-thoden d. Chemie, Leipzig, 1927; A rn d t K., Handbuch d. physikalisch-chemischen Technik, 2 Auflage, Stg., 1923; Schirmann, Nephelometrie, Handbuch d. biologischen Arbeitsmethoden, hrsg. v. E. Abderhalden, Abt. 2, Lfg 205, p. 1462, В.-W., 1926; H i r s С h, Tyn-dallphotometrie, ibid., 1925, Abt. 2, Lfg 161; Kiel n-man n, Biochemische Zeitschrift*, Berlin, 1919, Kol-loid-Ztschr. , Dresden, 1925; O s t w a 1 d Wo., Licht u. Farbe in KoUoiden, Handbuch d. Kolloidenwissen-schaft in Einzeldarstellung,lirsg. v. Wo. Ostwald, B. 1, T.I.Dresden-Leipzig, 1924; Mecklenburg u. Valentine r, Kolloid-Ztschr. , Dresden, 1914, B. 14, p. 172; Mecklenburgu. Valentine r; Ztschr. fiir Instrumentenkunde , Berlin, 1924, p. 209; H a h n F. v., Dispersoidanalyse, Handbuch d. Kollo-idenwissenschaftin Einzeldarstellung, hrsg. v. Wo.Ostwald, B. 1, Dresden - Leipzig, 1928; Richards, Ztschr. 1. anorg. Chem. , Lpz., 1915. П. Ребиндер.

НЕФОСКОП, прибор для измерения скорости и направления двикения облаков. Наи-бо.лее распространенным яв.ляется нефоскоп системы Л. Бессона. Он состоит из вертикального стерлшя А (фиг. 1), который имеет на себе закрепленными наглухо: 1) небольшой рычажок U, к концам которого привязаны крепкие и длинные бечевки: 2) круг О с делениями от О до 360° через каледые 10°; 3) муфточку D, благодаря которой весь стержень А, свободно проходящий через отверстие кронштейнов К,ЬяМ, не падает, а задерживается на определенной высоте; 4) ме жу Т. которая д. б. на высоте г.лаза наблюдателя; 5) граб.ли ак со стрелкой Z на конце к я с семью зубцами, причем расстояния ed и de равны 0.1 м, а все прочие равны 0,2 .и. Расстояние от Т до вершины d должно быть равно 2 м. К столбу, на котором установлен нефоскоп, кроме трех кронштейнов К, L, М, прикрешлен также указатель S. Круг делений О и муфта D на стержне А закрепляются специальными винтами и при окелании могут быть перемещаемы. Прибор должен быть установлен так, чтобы: а) стержень А стоял вертикально, а стрелка к строго горизонтально; б) метка Т была на уровне глаза наблюдателя; в) если стрелка направлена на север, то против указателя д. б. деление 0°. Наблюдение производится след. образом. Наблюдатель берет в руки

о b cde f

Фиг. 1.

бечевки и отходит от столба до тех пор, пока грабли не будут проектироваться на тот слой облаков, скорость и направление движения которого требуется определить. Последовательно перемещаясь вокруг столба, наблюдатель находит такое пололсение, при котором выбранная точка облаков перемещается параллельно ак, и замечает по секундомеру время, в течение к-рого наблюдаемая точка облака проходит промежуток между двумя или несколькими зубцами. (Этсчет ио кругу О дает нап равл е н и е движения облаков. Скорость вычисляют, исходя из следующих соображений (фиг. 2). Пусть О - глаз наблюдателя, е и f-два соседние зубца П., причем е/=0,2 м; fD = 2 м; А и В-последовательные полонгения наблюденной точки облака; АВ-пространство, пройденное облаком за время наблюдения t ск.; АС-высота облака. Из рассмотрения тр-ков ОАВ и О АС имеем:

вл - е; 2 - 10

откуда в', скорость двилсения облака, будет:

~ t ~ 101

Если бы наблюденная точка облака прощ-ла не одно расстояние между зубцами, а несколько, напр. п, то легко сообразить, что ф-ла скорости имела бы вид:

В этой ф-ле значения п и ( получаются из наб.тюдений; высота же облаков АС определяется приблизительно по их форме; тогда последняя ф-ла дает абсолютную скорость движения облаков. Иногда же для АС принимается одно и то же постоянное значение (напр. 1 ООО м). тогда ф-ла дает т. п. относительную скорость движения. Очевидно, абсолютную скорость можно получать из относительной умиолгением на высоту облака, выраженную в км. Количество облаков, а также скорость и паправление движения их молено определять при помощи самой ищущ его теодолита (см.).

Лит.: Охлябинин С, Метеорологич. приборы. П., 1915; Виткевич В., Курс аэронавигации, ч. 2, стр. 57-60, Москва, 1925. В. Виткевич.

НЕФРИТ, см. Жад.

НЕФТЕПРОВОДЫ, инженерные сооружения, слулащие для перекачки нефтепродуктов. К этим сооружениям относятся трубопроводы, насосные станции, иефтехрапили-ущ (см) и различные вспомогательные соору-кения (конторы, жилые помещения, сторожевые посты, телефон и ир.). В зависимости от назначения И. разделяются на: 1) Н. общегосударственного значения, 2) промысловые, 3) складские и 4) фабрично-заводские. В

то время, как Н. первой категории имеют обыкновенно большие протяжения (до 822 км в СССР и 2 750 км в США) и большую производительность (до 1,6 млн. т/год в СССР и 4 млн. т/год в США), Н. остальных категорий служат для перекачки нефтепродуктов на небольшие расстояния и, как правило, работают периодически. Сооружению Н. первой категории предшествуют: геодезические изыскания с целью определения наивыгоднейшего направления и профиля Н., сбор материалов об изменении темп-ры в течение года в воздухе и на глубине прокладки труб, составление физико-химич. характеристики нефтепродукта, предназначенного для перекачки, составление проекта, сметы и технико-экономические записки.

Расчет Н. Проект сооружения Н. опирается на гидравлический расчет трубопровода и насосных станций. Расчет трубопровода, а также проект и сметы составляются в нескольких вариантах, при этом варьируют диаметр трубопровода, число насосньгх станций и длину добавочных трубопроводов, так наз. л ю п и н г о в. Расчет потери на трение жидкости о стенки Н. ведется по формуле D Агсу:

те hi-потеря напора (в ем нефтяного столба) на длине 1(всм);\-коэф. сопротивления; di-внутренний диаметр трубопровода веж; V-средняя скорость течения в см/ск:. gf==981 см/ск-ускорение силы тяжести. При ламинарном (струйном) течении нефти по Н. Я определяется по теоретической ф-ле Стокса:

Re -

rjxe Rg-величина вихревого фактора, т. наз. параметр Рейнольдса, определяемая но ф-ле

.здесь V-средняя скорость течения нефти в см/ск, dx-прел-гиее значение, v-коэф-т ки нематической вязкости перекачиваемой нефти всм 1ск. При турбулентном течении нефти величина Я зависит пе только от параметра Рейнольдса, но и от шероховатости стенок труб. Влияние шероховатости на изменение Я еще не изучено, поэтому при расчетах либо повышают величину Я на 10-25% против его значения, вычисленного д.ля гладких труб, либо пользуются одним из эмпирии, законов сопротив.ления, состав.ленных на основании наблюдений над старыми загрязненными Н. Из множества эмпирических ф-л в современной практике нефтепровод-ного дела наибо.лее часто применяются следующие: а) для гладких новьгх труб:

(ф-ла Блазиуса), (4)

Я = 0,01 н

1,77

(ф-ла Ланга); (5)

б) для труб, слегка загрязненных, шероховатых, ф-ла фон-Мизеса

Я = 0,0096 +у

здесь dx-диаметр И. в м, а (в м)-абсолютная шероховатость-берется из следующей таблицы, заимствованной из Петля р]:

Ф-ла Рейыольдса (по Б. Я. Стародубу [j):

. 0,0926

Ф-ла акад. В. Г. Шухова для вычисления потери напора:

где Qi-расход в м^/ск; hi и в м, а коэф. m берется из следующей таблицы, составленной П. А. Филоновым [3].

Предварительный расчет ведется по вязкости, соответствующей средней t° перекачиваемого продукта, причем эта последняя в зависимости от условий залегания трубопровода соответствует или средней годовой t° грунта (для зарытого П.), или средней годовой t° воздуха (для незащищенного наружного П.), или наконец средней t° трубопровода (для обогреваемого П.). Задаваясь величиной диаметра трубопровода, находят среднюю скорость v (в см/ск) по ф-ле

где Qi-суточная производительность Н. в ш, у - уд. вес нефти п F = - площадь

поперечного сечения трубопровода в см. Варьируя диаметр П., определяют ряд значений средней скорости v, а также соответствующие этим скоростям величины параметра Рейнольдса Rg. Если R окажется меньше 2 320, то движение нефти по трубам будет струйным; ири Re>2 320 течение будет турбулентным. В зависимости от характера движения нефти по трубопроводу определяют по формуле (1) потерю напора на трение, п})ичем коэф-т Я определяется по одной из вышеприведенных ф-л. К вычисленной величине потери напора следует прибавить (или отнять) величину добавочного напора, потребного для подия-

тия перекачиваемого продукта на высоту 4 л*. Этот добавочный напор выражают также в см нефтяного столба: hH-100, где Я = - Hi есть разность (в м) отметок над уровнем моря между конечным и начальным пунктами Н. Суммарный напор h= hi + hz превращают в атмосферы:

Р = . у . 10-3. (10)

Здесь Р (в atm)-давление, потребное для перекачки заданного количества нефти, и у- ее уд. в. Если известно максимальное допустимое давление Pi для труб проектируемого Н. и максимальное рабочее давление насо-

сов P2<-Pi> тогда Ui-число насосных станций, к-рые следует равномерно разместить по длине трубопровода, определится из ф-лы

Нередко в целях экономии средств строят Н. с числом станций %2<Wi. В этом случае давление щР будет меньше Р, и производительность Н. окажется меньше намеченной. Увеличения пропускной способности П. до предела, поставленного первоначальной программой, можно добиться, вставив на некоторой длине трубопровода л ю п и н г (фиг.). Потребная длина люпинга ж в определяется из ур-ия

{{I - x)hi + xh + h]y- 10-3 = Р, (12) где 8-потеря напора (в см нефтяного столба) в люпинге-определяется по ф-ле (1). Расход жидкости в люпинге при турбулентном потоке находят из ур-ия

и при ламинарном потоке из ур-ия

Здесь с?2-диаметр труб люпинга (в см). Разметка положения станций и люпингов по трасе Н. производится в соответствии с данными предварительного расчета, а также с учетом технических, экономических и бытовых факторов. Вслед за этим составляют окончательный расчет Н. Этот расчёт, опираясь на данные предварительного расчета, выясняет действительную пропускную способность Н. по месяцам года. Расчет ведется по вязкостям, которые соответствуют средним месячным температурам.

В случае перекачки застывающих и очень вязких нефтепродуктов Н. снабжают дополнительными сооружениями, позволяющими подогревать их для уменьшения вязкости жидкости и следовательно сопротивлений движению. Подогревание особенно эффективно при перекачке нефтей при струйном ре-лшме движения, так как в этом случае потеря напора прямо пропорциональна коэф-ту кинематич. вязкости. В зависимости от способа подогрева, сооружения, служащие для этой цели, разделяют на 2 основные типа.

1. Сооружения для предварительного подогрева нефтепродукта, перекачиваемого по не-отепленному трубопроводу. Сюда относятся паровые змеевики, помещаемые в расходный резервуар, специальные тепло-обменные аппараты и т. д. Эти сооружения рассчитываются так, чтобы перекачиваемый продукт поступал в Н. с определенной заранее заданной темп-рой (Т„.). Темп-ра нагретого т. о. нефтепродукта, благодаря теплоотдаче, будет меняться по длине, понижаясь до некоторого предела (Т„.) у конца. Параллельно этому будет возрастать вязкость и сопротивление движению нефти. Определение закона падения t° по длине П. в практике решается приближенно. Примерный расчет надения t° для неотепленного Н. приведен в работе П. А. Филонова [з]. Для подсчета потери напора в трубопроводе при меняющейся t° нефтепродукта Сюмен [*J реко-

мендует относить вязкость к некоторой средней эквивалентной темп-ре (Т .), определяемой по ф-ле:

гр Ту. + 2Гк. Э. - 3

(15)

Коэфициент теплопередачи от нагретой жидкости в грунт к, вообще говоря незначительно зависит от скорости перекачки. По данным русской и америк. практики значение к колеблется в пределах от 2 до 3 Cal/jn ч. °С. Количество тепла q в Cal, к-рое должно сообщаться в час перекачиваемому нефтепродукту, опреде.тяется по ф-ле:

q=.Q.G-y{Tp.-T,), (16)

где с-теплоемкость нефтепродукта, Q-его объемный расход в м^/ч и Тр -темп-ра нефтепродукта в резервуаре. Начальная темп-ра <Т„.) перекачиваемой нефти д. б. рассчитана так, чтобы ее средняя t°, определяемая по формуле (15), не опускалась ниже некоторого предела. Если через Т^р обозначить температуру грунта, то при установивщемся тепловом состоянии имеет место соотношение:

(-y-Qт^,)=к.я.а-i(T,-T,j,x (17)

к-рое вместе с ф-лой (15) служит для определения начальной t°.

2. Сооружения, к-рые слунсат для непрерывного обогрева Н. по всей его длине. Сюда следует отнести как приспособления д.ля наружного обогрева П., так и внутренние подогреватели. Сооружения для наружного обогрева состоят из одного или из нескольких паропроводов, укладываемых в одном жю.лобе с Н. Паропроводы помещаются под Н. и заключаются вместе с ним в общий кожух, служащий для уменьшения потерь тепла. Сооружения этого рода имеют распространение главным обр. в практике складского хозяйства и имеют, BOoonte говоря, небольшие протяжения. Сооружения для внутреннего подогрева в не-фтепроводной практике появились сравнительно недавно. По гравнению с наружным обогревом эти сооружения являются более экономичными в смысле теилоиспользования и не требуют устройства кожухов и желобов. Внутренняя подогревающая трубка небольшого диаметра (12,5-50 мм) прокладывается совершенно свободно внутри трубопровода. По этой трубке проходит пар или какая-либо подогретая (до 100-200°) незамерзающая жидкость, напр. соляровое масло, керосин и др. Этим последним следует отдать предпочтение перед паром как в смысле более равномерной отдачи тепла по длине П., так и в смысле гарантии от замерзания подогревателя при остановке в условиях зимнего времени. Для подогрева солярового масла или керосина устанавливается либо небольшая трубчатка (змеевик) .либо (при избытке пара) теплообменный аппарат. На насосных станциях при этом сооруж;аются добавочные резервуары и устанавливаются перекачивающие насосы для обслуживания подогревающей линии. Приближенный расчет нефтепровода этой группы приведен в книге Тен-Боша [].

Трубы для Н. общегосударственного значения чаще всего при меняют стальные, сваренные внахлестку. В американской практи-

ке, поданным А. Ф. Притулы [в], трубы изготовляют из мал оуг.лер о диетой бессемеровской или мартеновской ста.ли, мягкой, однородной и хорошо сваривающейся. Наиболее ответственный процесс в сборке трубопровода-соединение труб. Качество этой работы в значительной мере предопределяет возможные перебои в работе нефтепровода, поэтому работам по свинчиванию, автогенной и электрической сварке труб необходимо уделить максимум внимания, изучая богатый америк. опыт в этой области. Укладку труб и зарытие Н. в землю необходимо производить в возможно холодное время года и дня (наир. утром). В этом случае материал труб при повышении Г будет работать только на сжатие. В последнее время америк. научная мысль занимается исследованием причин подземного разъедания труб Н. [явления коррозии металлов (см.)] и мер борьбы с ним. Для борьбы с отложениями в трубах Н. по трубопроводу через некоторые промежутки времени пропускают особой конструкции скребок.

Современные нефтепроводные станции оборудованы двигателями (дизели), насосными группами, нефтехранилищами, камерами для впуска и выпуска скребка и распределителя. Последние представляют систему за-движек-переключате.лей.

Лит.: 1) П е ш л ь т.. Курс гидравлики, М., 1927; *)СтародубБ. Я., Расчет нефтепроводов, НХ , 1924. 7; 3) Филонов П. А., Движение нефти по трубам, М.-Д., 1929; *) с ю м е ц Д., Методы добычи нефти, пер. с англ., т. 1-2, М., 1924; Т е н-Б о ш М., Теплопередача, пер. с нем., М., 19.30; б)Притула А. Ф., Нефтепроводы Соединенных Штатов, их сооружение и эксплоатация, М.-Д., 1927.-Д а н ф о р с Р. С, Движение нефти по труба.м, перевод с англ., Москва, 1926; М а я г о А., Устройство нефтепроводов, Баку,1923; Итоги исследования грозненских нефтей, под ред. PI. Коссиора и А. Саханова, М.-Д., 1927; ЛейбензонЛ.С, О тепловом эффекте потери напора в нефтепроводных трубах, НХ , 1925, 11-12; его ж е, О применении формулы типа Ланга в нефте-проводном деле, там же, 1926, б; е г о ж е, О расчете петель (loops) в нефтепроводных линиях, там 7ке, 1926, 3; е г о ж е, К вопросу о теплопередаче в нефтепроводных трубах, там же, 1927, 4 и 1928, 2; е г о же, о движении нефти по трубам при температуре, близкой к температуре ее застывания, там же, 1927, 9; Ш у X о в В. г., Заметка о нефтепроводах, там же, 1924, 2; е г о ж е, о П1)именении петель (loops) в нефтепроводных линиях, там те, 1926, 2; Б у л г а-к о в А. В., Описание проекта и метода расчета нефтепровода Баку-Батум, там же, 1925, 10 и 11-IS; ТарасовВ., Свинчивание или сварка. Нефтепровод Грозный-Туапсе, там же, 1927, 3; е г о же. Разрывы нефтепроводов, там же, 1929, 9; Я б л о нс к и й В. С. и Ш у м и л о о п. П., Опыт по перекачке парафинистых мазутов с применением внутреннего обогрева нефтепроводов, там же, 1929, S; Oil а. Gas Journal*, Tulsa, 1926, v. 25, 20, 1928. v. 27, 15, 1929, V. 28, 28. В. Яблонский.

НЕФТЕХРАНИЛИЩА, вместилища для хранения нефти, в виде резервуаров. Существует два главных типа Н. 1) металлич. цилиндрические резервуары, главн. обр. надземные (с металлическими или деревянными крышами); емкость таких резервуаров колеблется в широких пределах и в современных америк. коИструкциях доходит до 25 тыс. м^; 2) бетонные резервуары, также ци-.линдрические (но бывают прямоугольного и квадратного сечения), подземные, с деревянной (либо с бетонной крышей); емкость таких резервуаров доходит до 200 тыс. м^.

Устройство стальных резервуаров. Наибольшую практику в постройке стальных резервуаров для хранения нефте-

продуктов имеют США. Резервуары строят на совершенно гладкой горизонтальной площадке грунта. Учитываются все предосторожности против неравномерной осадки грунта в разных местах. Американцы считают практичным перед укладкой днища смазывать грунт тонким слоем глины и посыпать площадку равномерным слоем песка. Для предохранения дна резервуара от ире-лодевременной порчи вследствие разрушительного действия ще.точных солей и вредного химического действия грунтовой воды, поверхностный слой площадки пропитывают нефтью на глубину до 10 см. Перед укладкой на площадку дно резервуара основательно окрашивают асфальтом или какой-нибудь предупреждающей ржавление краской. При постройке резервуара емкостью в 55 тысяч баррелей (8 740 м^) берут следующие размеры: диаметр 34,9 м, высоту 9,14 м. Стенки делают из шести поясов листовой стали одинаковой высоты и разной толщины листов: для 1-го пояса 14,3 мм (/V). Для 2-го 12,7 мм С/г ). 3-го 10,3 мм ( /за ), 4-го 1,2 мм (Vie ), 5-го и 6-го 6,4 мм Q-W); для днища 7,9 мм (Vie ); ДЛя крыши 4,8 мм (Vie )-Листы лучше брать больших размеров для уменьшения работы по клепке и чеканке (152,4 см X 457,2 см между центрами заклепочных отверстий). Размеры стального уголка: дно - стенка 101,6x101,6x15,88 мм и стенка-крыша 72,6 х 72,6 х 9,53 лгж. Башмаки для соединения уголков: толщина 9,5 мм и не короче 30 сж. Сверление отверстий для заклепок должно выполняться настолько аккуратно, чтобы несоответствие при составлении пластин не выходило за пределы 10% диаметра отверстий. Рекомендуется также пневматическая клепка при давлении воздуха 6,5 atm. Все заклепки 12,5 мм (и выше) ставятся горячими. Все швы самым тщательным образом зачеканиваются (стенки, днище, крыша, уголки, горловины, патрубки, фланцы и т. д.). Первые два ряда (считая от грунта) имеют вертикальные заклепочные швы (тройные); остальные ряды имеют такие же двойные швы. Все горизонтальные швы имеют один ряд заклепок (то же для днища и крыши). Резервуар оборудуется: лазами, необходимым числом фланцев для труб, подвижной трубой с двойным шарнирным сцеплением, лестницей, тросом с направляющими шкивами, лебедкой и взрывными люками. Эти люки представляют особый затвор, который в случае повышения давления (при взрыве газов) легко приподнимается и дает газам свободный выход наружу; стенки резервуара при наличии восьми люков (диаметром 108 см) в случае взрыва могут остаться неповрежденными. На сооружение резервуара идет строительная сталь-бессемеровская (Р>0,1%) и мартеновская (Р>0,06%); заклепочная сталь (мартеновская) должна содержать Р>0,06% и S>0,045%; временное сопротивление на разрыв: строите.тгьной стали 3 500-4 100 кг/см и заклепочной 2 900-3 600 кг/см; нижний предел упругости долж:ен составлять 0,5 врем, сопротивления на разрыв; относительное удлинение-в пределах 18-f-22%, Листовая, фасонная и брусковая сталь (19 мм и тоньше) и образцы заклепочной стали при

сгибании пополам (180°) не должны давать трещин (на наружной стороне). Для размеров 19-31,5 мм сгибание производится вокруг стерл^ня такого же диаметра. Для размеров 31,5 мм и выше сгибают вокруг стерлшя двойного диаметра.

Расчет металлических резервуаров (по Шухову). Пусть Р-задаваемая емкость резервуара, - минимальная толщина стенок резервуара (верхний пояс), определяемая из практич. требований герметичной клепки и зачеканки (а такж из условий необходимой жесткости конструкции); Л= <5а.+<5к., где и rf,.-толщина листов, идущих на днище и крышу; коэф-т прочн<-го сопротивления, допускаемого в железе,

а = , где Т-допускаемое напряжение в це-

.лых листах и у-давление единицы высоты жидкости. Когда дана вместимость резервуара, то сперва выбирают X п (из практических соображений). Затем, если удовлетворяется неравенство

Р>

то наивыгоднейшие размеры определяются из равенств

резервуара

Я = 1/;.а; R

Р

i /Яа

(Н-высота, R - радиус). Если же, наоборот.

Р <5i

РкпдХу-, то наивыгоднейшие размеры будут:

в первом случае вес металла, затрачиваемого на резервуар, дается ф-лой

где а-высота отдельных поясов. Во втором случае

к весу Qin, определяемому по ф-ле, надо прибавлять еще около 10% веса материалов, которые идут на угольники, перекрытия, заклепки и т. д. По Шухову, для составления проекта резервуара определенного объема д. б. известны следующие данные. 1) Толщина железа днища (в зависимости от почвенных условий, влаги и т. п.); в СССР эта толщина изменяется в пределах 4-6 мм: в Грозном эта толщина принята около 6 мм; в Америке принята толщина около 4,5 лш для малых резервуаров и до 9,5 мм для больших. 2) Рабочее напряжение железа при по.лном наливе резервуара. 3) Нагрузка крыши (снег, ветер) и толщина покрывающего ее железа. Для нефтей с большим содержанием бензина иногда требуются плоские крыши с наливом наних слоя воды в 50 мм (Майкоп, Москва); слой воды предохраняет от пожара и от утечки паров бензина. 4) Наибольшее допускаемое давление на основание в плоскости прилегания нижнего уголка, т. к. при большом давлении возможны деформации угольника и внешнего обвода днища, вызывающие утечку налитой жидкости. Коэф-т использования прочных свойств материалов

определяется кпд вертикальных заклепочных швов. Так напр., если напряжение по образующей в целых листах равно 900 кг/см и кпд шва равен 0,75, то расчетной величи-

ной напряжения является - = 1 200 кг/см.

Расчет резервуаров, основанный на ф-лах Шухова, дает конструкции, одинаково напряженные во всех поясах, что дает равномерное расширение их. Резервуары большой емкости на территории СССР (до 6 ООО м^) рассчитаны на напряжение материала в целых листах нри наливе водой 1 ООО кг/см. Переходя на нефть и учитывая г], кпд шва, получаем расчетное наирял^ение: Т = 1 ООО Llrnb ;

Yeoda V

при y ,tft=0,87 И j? = 0,75 имеем формулу Т = 1()00- 1,16. При низшем сопротивлении литого железа ~ 3 500-3 700 кг/см имеем коэф. наделшости наших резервуаров ок. 3.

Крыша, люки и предохранительные клапаны. В современных резервуарах крыши делают почти исключительно металлические с герметической клепкой и чеканкой всех швов. Крыши бывают трех родов: 1) опертые на стенки резервуара (без внутренних колонн); 2) опертые на стенки резервуара и на внутренние колонны; 3) плавающие, или понтонные, крыши. Крыши небольших резервуаров не нуждаются в устройстве добавочных опорных колонн. Они естественно должны иметь покатость (обыкновенно конусную). Для средних и тем более для больших резервуаров предпочтительнее устраивать крыши, опертые на колонны. Такая крыша опирается на два ряда концентрически расположен, стальных колонн при помощи двутавровых балок, идущих радиально от центрального кольца с небольшим наклоном. Центральное кольцо опирается на 150-мм нормальную стальную трубчатую колонну, ноставленную на 1Ъ0-мм фланец ирессованной стали. Этот фланец покоится на подкладке 46 х 46х 1,2 см, лел-са-щей в центре дна резервуара. Идущие радиально двутавровые балки приклепываются к швеллерам, изогнутым по концентрическим кругам и опертым на колонны. Эти крыши имеют следующие преимущества: 1)мень-ший объем вредного свободного пространства над жидкостью; 2) возможность построения плоской крыши для заливки ее слоем воды (водяная изоляция); 3) вес крыши передается более равномерно а основание резервуара. Крыши плавающие, или понтонные, вполне устраняют вредное воздчпное пространство над жидкостью и значительно уменьшают потери от испарения. Центральное положение плавающей крыши осуществляется при помощи боковых опорных пружин; плотность у стенок достигается эластичной диафрагмой.

Для того чтобы в герметических резервуарах давление или вакуум (при наполнении и опорожнении) не могло превзойти определенных значений, применяются разного рода 1спапаны Главные тины клапанов: 1) клапаны с гидравлическим затвором; 2) клапаны с комбинированным затвором (механическим и гидравлическим); 3) клапаны, закрывающиеся механически (с грузом и без него). Люки

для взятия проб и замеров устраиваются также с гидравлическим затвором.

Бетонные резервуары. При устройстве больших подземных бетонных резервуаров (200 тыс. м^) [1] дно и стенки выкладываются металлич. сеткой и бетонируются лучшим цементным составом. Хорошо заглаженная поверхность цементной облицовки является практически ненроницаемой для нефти. Трещины, по которым могут происходить утечки, образуются вследствие неравномерного оседания грунта, гидростатич. давления грунтовых вод (в случае пустого-резервуара), а также резкого колебания t . С^целью частичного устранения последнего обстоятельства налив в бетонный резервуар всегда производят через трубу, подведенную к центру резервуара. Все это является отрицательной стороной бетонной конструкции. Зато, с другой стороны, при особенно тщательном сооружении, бетонные резервуары имеют такл-се и большие преимущества перед металлическими в смысле неограниченного срока службы и неограниченной величины емкости. На фиг. дан вертикальный разрез бетонированного резервуара на 119 000 мК

-133

Потери от испарения. В гермети.-ческих резервуарах воздушное пространство над нефтепродуктом насыщено его парами. При наполнепии резервуара этот воздух вместе с парами обычно выдавливается через-клапаны наружу, что связано с большими потерями. Кроме того потери вызываются еще т. наз. дыханием резервуара. Днем, когда t° наружного воздуха повышается, в резервуаре создается повышенное давление, к-рое вызывает утечку иаров через самые незначительные щели. Ночью, наоборот, наружный воздух устремляется в резервуар. Опыты Азнефти показали, что каждый л воздуха уносит с собой следующее количество г паров нефтепродукта:

Уд. вес

Авиац. бензин...... 0,7097

...... -

Экснортп. бензин..... 0,7525

....... -

Калоша.......... 0,7446

Газолин.......... 0,7648

.......... -

.......... 0,7752

Сурахаи. компресс, бенз. 0,73il

. . 0,7374

Биби-Эйбатсная нефть . . 0,8797

. , . 0,8548

1°

18-19 38-29 18-19 34-37 18-20 18-20 35-38 31-34 23-24 31-34 18-19 27-29

Потеря в г/.а 0,525 0,923 0,208 0,489 0,159 0,112 0,439 0,204 0,395 0,723 0,052 0,145

Опыты лаборатории в Уайтинге (США) показали, что резервуар, содерлгащий 14 600 м^ бензина, в течение среднего .летнего дня выдыхает 1 120 л. С целью герметической закупорки паров, не создающей однако повышенного давления в резервуаре, в Америке широко применяют особый дышащий:; баллон, который присоединяется одновременно к нескольким резервуарам при помощи 150-ж.% труб, выравнивая в них дав.ление: если из одного резервуара производится выкачка, а в другой нефтепродукт накачивается, то насыщенный парами воздух не выбрасывается, а движется через баллон из 2-го

резервуара в 1-й. Такие баллоны экономически себя весьма скоро оправдывают. Материал, из которого они изготовляются, является секретом изобретателя. Для иредупреждения разрыва дышащих баллонов применяются предохранительные гидравлические клапаны. По данным Ward К. Hal-berta, величина ежемесячной потери при баллонах снижается с 0,25 до 0,04% ежемесячно. Объем выдыхаемых наров зависит от многих условий. Из них наиболее существенные: 1) степень летучести нефтяных продуктов в резервуаре, 2) величина поверхности испарения, 3) объем воздупшого пространства в резервуаре (возобновляемость воздуха),4) пределы колебаний температуры газов над п )верхностью нефтеп[)Одукта, о) пределы колебаний теми-ры самой поверхности нефтепродукта, 6) высота над уровнем моря. Испарение нефтепродуктов в резервуарах является причиной громадных потерь наиболее ценных фракций. Мерами борьбы с процессами испарения являются: 1) полная герметизация (прочеканка всех швов); 2) искусственное уменьшение температурных колебаний и колебаний давления (водяная изоляция на плоских крышах, газовые дышащие баллоны, применение светлой окраски резервуаров); 3) устранение испаряющего зеркала (применение плавающих и понтонных крыш).

Противопожарные меры. Противопожарные меры сводятся: 1) к мерам, которые предупреждают возникновение огня, 2) к мерам, препятствующим распространению огня, и 3) к мерам, направленным к прекращению огня (тушение). К первой категории противопожарных мер относятся: расположение Н. на определенном расстоянии от жилых зданий, удаление травы и деревьев от места расположения складов, устройство бассейнов с водой на крышах резервуаров, применение пловучих крыш , заполнение свободного пространства инертным газом, покрытие поверхности баков изотермич. изоляцией. Применение инертного защитного газа под давлением и гидравлич. способа отжатия (в небольших резервуарах) относится к случаям легко воспламеняющихся и подверлгенных взрывам нефтепродуктов. Запрещается иметь приборы искусственного освещения внутри особо опасных помещений (нефтекачка и др.). Для предупреждения пожаров от грозоаых разрядов чрезвычайно важно хорошее металлическое соедипенле между собой отдельных ме ал-лмческих частей бака, при непремеинсм условии по 1н0й герметичностр! крыши, надежно (в смысле электропро (однкт i) соедине1ШОй со стенками бака. В противном случае требуется устройство на крыше металлической, хорошо проводящей сетки, типа Мельсанса, со шпилем, причем эта сетка, металлически соединенная со стенками резервуара и хорошо зазем.ленная, служит для отвода электричества (гак наз. тихий разряд ). Ко второй и третьей категориям противопожарных мер относятся правила (выработанные в каждой стране) о взаимном расположении резервуаров. В США например установлены следующие нормы расстояний между центрами нефтяных резервуаров: для емкостей в

8 ООО м^, 13 ООО м^, 24 ООО ж соответственное расстояние между центрами-75 лг, 90 ж и 100 м. Каждый резервуар окружается земляным валом, способным вместить все содержимое резервуара. Резервуары строятся группами. Каждая такая группа в свою очередь обносится общим земляным валом. В случае пожара применяются мощные пенные огнетушители, наилучшим образом оправдавшие себя на практике.

Лит.: 1) Б а у и А., Нефтсхрапилища, пер. с англ., М.-Д., 1923.-С ю м е н Д., Методы добычи нефти, пер. с англ., т. 1, М.-Д., 1924; Справочник по нефтяному делу, ч. 1-3, М., 1925; Н. В. В., Испарение нефти в промысловых резервуарах, АзНХ , 1923, 1; ТрегубовА., Определение емкости нефтехранилищ, там же, 1923, 2-3; ШуховВ., О расчете нефтяных резервуаров, НК , 1925, iO; S 11 е g I i t г. Определение формы железных плоских резервуаров, АзНХ , 1925, J0; III м и д т Л.,Применение герметически закрытых резервуаров на нефтяных промыслах, НХ , 1924, 5-6; Н а 1 b е г t W. К., Применение газовых баллонов для сбережения продуктов от испарения в резервуарах, АзПХ , 1925, П; Л е-вецкийВ. и Березовский П., Резервуары с плоским покрытием на колоннах, НХ , 1927, 7; ВайнштейнГ., Потери легких углеводородов при большом дыхании резервуаров, АзНХ , 1926, 10; Даниель Бен, Новый тип крыш резервуаров, там же, 1927, 11; С л о н и м Д., Современные методы защиты нефтехранилищ от грозовых разрядов, НХ , 1928, 8; В ы ш ет р а в с к и й С, Об одном простейшем способе предохранения легких нефтепродуктов от испарения, АзНХ , 1928, 3; Л у к и н П. П., К расчету крыш резервуаров, АзНХ , 1928, 11; М ы ш-к и н Е. А., К вопросу о рационализации нефтехранилищ, АзНХ , 1928, 11; У и г г и с Дж., Потери нефти и нефтяных продуктов от испарения при хранении и транспорте, пер. с англ., М.--Д., 1924; W 1 g-g i п S J. Н., Methods of Prevention of Oil Loses from Evaporation, Bureau of Mines, Techn. Papers , Wsh., 1923; Reed R. J. a. D a w M. W., Standard Steel Tanks for Oil Storage, The Oil a. Gas Journal , Tulsa, 1927, 22 Sept.; Peek F. W., Oil Storage a. the Lightning Hazard, Bull. of the Amer. Petroleum Institute*, N. Y., 1927, V. 13, 6; Fliissigkeitsbehalter v. geringslem Baustoffaufwand, Z. d. VDI , 1925, 3. n. Шумилов.

НЕФТИ. Н. естественная-органич. вещество чрезвычайно разнообразных физических свойств и крайне сложного состава. В большинстве случаев это-б. или м. подвижная жидкость те.У1нокоричневого цвета с характерным запахом, и в главной своей массе состоящая из углеводородов разтичных рядов. Однако наряду с П., сохраняющей свою подвижность даже при са.мых сильных морозах (охинская нефть с острова Сахалина и др.), встречаются П., вследствие богатого содержания твердых компонентов (парафин), твердые или полутвердые даже при обыкновенной темп-ре (некоторые пенсильванские, грозненские и др.). Не менее разнообразен цвет П.: если большинство И. непрозрачны, темного, почти черного цвета, то встречаются таклсе не()ти полупрозрачные, прозрачные (красные) и далее почти бесцветные (белая сураханская П.). Состав различных Н. также крайне разнообразен по б. или м. преобладанию в них углеводородов отдельных рядов, а также по содержанию других компонентов: кислородных (нефтяные кислоты), сернистых и азотистых. Обычными спутниками Н. являются нефтяной газ и т. и. буровая вода. Перзый, будучи естественной составной частью Н., в главной своей массе состоит из низци1Х углеводородов жирного ряда, к-рые всегда после выделения их избытка в атмосферу, остаются в нек-ром количестве растворенными в Н. Напротив, буровые воды (см. Води нефтяных месторождений) следует рассматри-