• Что такое фактурная штукатурка
• Выбираем сухие строительные смеси
• Преимущества напряженного железобетона
• Что влияет на выбор кровельного материала
• В чем преимущество пробковых полов

где tti-расстояние менсду лопатками прп входе (ио перпенд1жуляру к оси канала), а Si-толщина лопаток при входе. Прямоугольный тр-к аЬс (фиг. 45) имеет стороны

b=Mj = M., &с = Со: откладываем cd = Si:

через d проводим линию, параллельную ае, , из а проводим ду- f Ъ гу радиусом, рав-

ным шагу 1 лопаток

где -чи-

сло лопаток), к-рая пересечетпроведеи-ную параллель в точке е. Перпендикуляр , опущенный из е на аЬ, пересечет аЪ и ас в точках fug. Проводим линию ае до ее пересечения с be в точке h. Т. к. sin f- и = +а,

ti Со Oi

ТО отрезок gf=ai, ge=Si и bh = Ci. Задаваясь но величине диам. величиной диам. колеса jDi (фиг. 32) и D, причем берется равШ)Гм 2-2,5 jDi, и задаваясь величиной Pi, числом лопаток z и толщиной лопаток при выходе, будем хьметь: /3= и

Фиг. 45.

sin 182=откуда определяется Og. По

выборе высоты лопаток b 2 определяют радиальную составляющую wr от скорости Wg:

где

02+82

Из паралле.тограма скоростей (фиг. 46) имеем:

Сз cos аг = ttibi = Ма + - 7g (28) в то л^е время из ур-ия (21) имеем:

cos ag =

следовательно

VI, C2W2

2tg/3

(29)

Зная ?f2, и iV2, можно иостроить параллелограм скоростей выхода.

С л у ч а й 2. < 90°. Для центробежных насосов высокого давления стремятся увеличить расстояние aiHpn входе между лопатками с тем, чтобы умень-шить относительную скорость iti и тем самым уменьшить потери от трения, к-рые возрастают пропор-нионально квадрату относительной скорости iVi; при увеличении а^ приходится угол а 1 делать < 90°, но нри этом возникают потери благодаря тому, что приток воды не имеет уже радиального наиравления. На-именьЩие потери на трение в лопатках получатся при Wi = Ci, т. е. при /?i = ai. Из

с; COS г' а,-90 -

-С; cosa

% U2 D2 tqa, Фиг. 46.

паралле.лограма скоростей выхода (фиг. 46) имеем:

а^Ьх = Cg cos 2 = щ

Из параллелограма сгюростей входа имее.м:

Ci cos а, = . Вводя эти значения в основное ур-ие (20) 2 Cz cos 02 - щ Ci cos =

И зная, что их = щ- получим:

2 =

D2 2t? i 2Xg§2

+ l/ (- yjr Y -f--- . (.30 )

Для формы лопатки, при которой a = /?i, получим:

(Wo,. \

= 0,

но так как

tgai tg/i]

ТО имеем:

= CiCOSa= =

(фиг. 47),

W2)-

9 -

Нм.д пь

\2tg/s,

(31)

После выбора р^, D, Ps и определения Wg,-из равенства = Wg,., где F2=B2 b-as., можно определить и вычертить параллелограм скоростей выхода; по величинам

Со, Si, = и = г*2-- строится параллелограм входа (фиг. 47). Для проверки соответствия полученных величин основному уравнению (19) строится диаграмма (фиг. 48) ио которой до.тжны иметь д : щ = С2 cos : h; д :*ti=CiCos : h, следовательно отрезок h2 - hi = H представляет высоту подачи.

Форма лопаток дсяжна обеспечивать постепенное

и последовательное изменение скорости v. При правильно выбранных углах /?j и fi., очертание лоиаток выполняют или по дл-гам окружности п.яи же согласно предложению Ф. Неймана, начало и конец лопа-

ток выполняются по эвольвенте. Ыа фиг. 49 дается построение очертания двумя дугами из центров'i¥x и Ж а. при этом центр Mi лежит на луче, проведенном под углом /За из конца А лопатки, а центр М^ на пересече-

Фиг. 49.

НИИ луча, который проведен из произвольно взятого начала В под углом Pi с лучом из Ml, на фиг. 50 представлено очертание лопатки по одной дуге круга, а именно из конца лопатки А проводят под углом /9. луч АМ, из С под углом Р1+Р2 проводят луч СВ, через АВ проводят прямую до пересечения с D; деля AD пополам и восста-нав.71ивая из середины AD перпендикуляр, пстучаем центр М, из которого радиусом г

Фиг. 50.

очерчиваем лопатку. Для построения профиля лопатки по эвольвенте фиг. 51 определяют диаметр основного круга эвольвенты для входа и вьгхода по ур-иям:

rz(ai + si)

и do =

z (Иг + 82)

(32)

размеры диам. я Di относят к центрам вьгхода и входа. Между наружным диам. 1>2 колеса и диам. колеса имеется следующая зависимость:

Х>2 = ]/ -Ь а| - 2 Ог cos Д..

Диаметр определяется из соотношения: Di slniS=di. Очерченные по эвольвентам начало и конец профиля лопаток соединяются дугой окружности. Длл уменьшения потерь при проходе воды через колесо начало и конец лопаток заостряют. Для рабочих колес центробежных насосов, предназначенных для перекачки больших масс воды с

Фиг. 51.

небольшим нанорЬм, находят применение колеса с лопатками, которые, как и лопатки турбины Френсиса (см. Двигатели гидравлические), имеют изгиб по трем измерениям, i. Направляющее колесо имеет назначение принять без удара и без образования вихрей поток, к-рый выходит из рабочего колеса, изменить направление движения потока в соответствии с формой кожуха, уменьшить скорость с2 потока и увеличить дав.тение. Лопатки направляющего колеса д. б. поставлены под углом Oj, соответствующим параллелограму скоростей выхода. При спиральном кожухе лопатки выполняются серповидной формы (фиг. 52), при

Фиг. 52.

кольцевом кожухе или при переходе воды из направляющего колеса в канал к рабочему колесу следующей ступени лопаткам придают двойной изгиб, т. ч. вода из направляющего колеса выходит в радиальнол! направлении (фиг. 53). При очертации ло-

натки ио кривым эвольвенты начальный радиус эвольвенты определяется из ур-ия

г/. =

- = 1>з sin Og, При выходе из рабочего колеса скорость с2 вследствие уши-

Фиг. 53.

рения сечения изменяется до с', причем = 2 д2+82 того как выбрана ширина 62 рабочего колеса при выходе, получим значение (а^ Sg) = , каковое

значение и подставляем в выражение для d-i. Число, лопаток z в направляющем колесе обычно выполняют 11авным z - 1. Скорость воды при входе в направляющее

колесо будет Сз = с. . При выходе из

направляющего колеса скорость воды при спиральном кол-:ухе постоянно понижается благодаря увеличению площади поперечного сечения потока.

Осевое давление и его уравновешивание. Рабочее колесо находится под влиянием разности давлений h-h, б.таго-даря чему на него вдоль осп будет действовать сила, равная

Pi=1000( - )-Оч-}н) кг, (33)

где 1>1 и d выражены в м (фиг. 54); помимо этой статич. нагрузки на колесо ио направлению его оси будет действовать динамич.

Фиг. 55.

нагрузка, вызываемая изменением направления движения потока пз аксиального при его входе на радиальное наиравление при выходе. При секундном расходе Q кг воды, эта сила будет равняться

и будет наирав.тена но отношению к силе Pi в противоположную сторону, так что суммарное осевое давление Р будет равно

PP,-P,iD\-d-){m-lH)--;y кг, (34)

-Статич. давление будет равно О тогда, когда .>-if i=0, чем меньше h-hi, тем следовательно меньше Р (ср. фиг. 40;. Необходимо заметить, что благодаря некоторому вращению воды в пространстве, окружающем рабочее ко.лесо, дав.лен.не воды в этом пространстве будет несколько отличным от li.,-Д.ля уравновешивания осевого дав.ления мо-тут быть реко:мендованы следующие меро-

приятия. 1) Применение уплотняющих колец а (фиг. 55)и снабжение .лопаток колеса отвер-сти.ями, так что статическое давление по обе стороны колеса достаточно хорошо выравнивается. Для восприятия остающегося осевого дав.ления необходимо также предусмотреть упорные подшипники для вала колеса. 2)Снабжение колес не только уплотняющими ксльцами а (фиг. 56), но также и уравновешивающей шайбой (тарелкой)/, уплотнитель-ные кольца а располагают спереди и сзади каждого ко.леса; вту.лка колеса снабжена отверстиями с, которые сообщают пространства d я е между собою; динамич. осевое давление на ко.лесо выравнивается динамич. давлением на тарелку /. 3) Применение урав-

Фиг. 56.

Фиг. 57.

новешивающет! тарелки Ъ (фиг. 57). поса-ж;енно{1 на конце оси рабочего ко.леса. По кана.лу а вода под давлением подводится к таре.лке Ь, и давление воды на нее уравновешивает осевое давление на рабочее колесо. Проникающая за тарелку b вода отводится ио каналу с. 4) Снабжение оси рабочих колес за последней ступенью шайбой Ь (фиг. 58). Вода, проходя через ще.ль а, будет оказывать давление на шайбу Ъ, которая работает между двумя уплотняющими ксльцами, и уравновесит осевое дав.ление на рабочие колеса. Просачивающаяся за шайбу b вода отводится но каналу с. 5) Применение уравновешивающих поршней d (фиг. 59) и небольшой по размеру шайбы Ь. которые насаживаются на ось рабочего кслеса. Вода проходит через щель у рабочего колеса и через щель а 2 у шайбы & и давит на пор-тиень d, чем и достигается выравнивание

Фиг. 5&.

Фиг. 59.

осевого давления. При увеличении осевого давления увеличивается также ширина щеЛи Oi и вода сильнее действует на поршень d. Просочившаяся за поршень вода отводится по каналу с. При наличии уравновеиишаю-

щего поршня, наличие упорного подшипника можно считать излишним. 6) Для уравновешивания осевого давления в отдельных конструкциях центробелшых Ы. применяют такое расположение рабочих колес, при котором половина всего числа колес является левыми, а другая половина- правыми. При этом и осевые давления, действуюшие на обе группы рабочргх колос , будут направлены в разные стороны и взаимно уравновесят друг друга (фпг. 60), по такая конструкция, из-за необходимостп иметь обходный канал, усложняет устройство кожуха Н.

Конструктивное выполнение. Одноступенчатый центробежный насос без направляющего колеса с одной или двумя всасывающими трубами со спиральным кожухом строят для разных количеств расхода воды от 100 до ~ 300 ООО л/мин. Число об/м. до 1 500. Высота подачи 5-f-50 м. Конструктивное выполнение этого

Фиг. 60.

Фиг. 61.

тина Н. дано на фпг. 61. II. имеет симметричное распстожение деталей; вода поступает снизу и по двум кольцевым каналам поступает в рабочее колесо. Эти кольцевые каналы выполнены в двух больших крышках, глубоко входящих в спиральный кожух Н. Шариковые подшипники вала насоса расположены в опорах, привернутых тс крышкам П. Для того чтобы через са.ты1и-ки не просачивался воздух, к ним но специальным каналам подводится вода под давлением. Благодаря наличию двух указанных крышек постановка рабочего колеса на место осуществляется очень .легко и удобно. При бсльших размерах часто выпо.лняют Н. с вертикально расположенным валом (фпг. 62). При таком расиоложении рабочего ко.леса его вес, так же как и вес ва.ла, воспринимается шариковым упорным подшипником: кроме того уп.лотняющее ко.льцо, распололсенное вверху, делают по отноше-

нию к уплотняющему кольцу, расположенному внизу, относительно большего диам. так, что главная часть веса уравновешивается осевьш дав.ленпем.

Одноступенчатый центробе л:-н ы й Н. с и а и р а в л я ю щ им ко .л ес о м. При на.личии направляющего ко.леса

Фиг. 62.

кпд Н. увеличивается па 5-10%. Поэтому при больших мощностях целесообразно строить центробежные Н. с направляющими колесами. Число п об/м. таких Н. нормально 1 500; д.ля небольших П. п доходит до 2 900 об/м. Высота подачи до 80 м. Так же как и предшествующий тип, эти Н. строят с односторонним и двусторонним притоком воды к рабочему колесу. В первом случае конструкция получается более простои, и достигается лучшая доступность к рабочим частям насосов для их ослютра; при двустороннем притоке воды можно более удобно расположить подшипники вала насосов,

ФПГ. 63.

.легко достигнуть ио.лного уравновешивания осевого дав.ления и иметь колесо относительно меньшего диам. Пример конструкции центробежного насоса с направляющим колесом дан на фиг. 63. Завод Амаг Гильперт

о - v

в Нюрнберге строит такие И. для производительности от > = 360 л:мпн ири 11=10 м и /?, = 1150 об/м. до Q=12ii00 л'лтц. при

Л-ЪО м и )i--= 1.550 об/м. Диам. всасываю-щгй трубы завод выполняет в 50-250 .мм. Кпд ~ 78%. Штуцер нагнетательной трубы

в.месте со спиральным кож-ухом можно перестанавливать по отношению к всасьшаюшей трубе, поворачивая кожух вокруг оси. Вал такого центробежного насоса имеет один скользя-иит подшипник, распо-ложеиный вне кожуха, и второй подипшник, рас-]ьэлоя.енный в крышке ко--куха. Уравновешивание бокового давления осуществляется с помощью уплотняющих ко.тец, отверстий в рабочем колесе и в болыиих И. также и

упорным шариковым под- ffi-- г

1ПИИНИКОМ. Рабочее ко.те- У-! -г--- о изготовлено из бронзы. К сальникам во избежание просачивания воздуха ио каналу и трубке подводится иод давлением вода. Конструктивное выполнение центробел^но-го Н. с параллельно работающими рабочими колесами и наиравляюпп^мп колесами изображено на фиг. (34. Четыре pia-бочих колеса посалсспы па общий вал, подшипники которого рас11олол:ены на крон-

штейнах, привернутых к крышкам кожуха. KoHvyx цилиндрической формы имеет внизу штуцер всасывающей трубы; входящая в штуцер вода специальны-.ми перегородками напра-в.тяется к каналам, ведущим к рабочим колесам. Каналы, наиравляющие воду к рабочим колесам, врлиолнены в двух крышках кож'уха и в трех деталях, отдельно вставленных в кожух. Из-за относит, дороговизны эта конструкция, по сравнению с Н., имеющими 1 рабочее ко.тесо, находит меньшее распространение. Многоступенчатые ц е н т р о б е-лгные И. для бо.чьших дав.тепий строят до J0 ступепей в одном Н. при 1 500 об/м.; для Н., имеющих п = 3 ООО об/м., число ступеней не превосходит 5-6. Современные установки при 20 сту-пепях дают возмолшость достигнуть высоты напора Н = 2 ООО м т. е. давления в 200 atm при кпд до 80%. Конструктивное выполнение четырехступенчатого насоса фп1)мьг Вапзе (Weise Sohne, Halle а. d. Saale) представлено и a фиг. 65 и 66. Кол^-ух, отлитый из чугуна, выполнен в виде отдельных n.Bjcfcnx колец, которые исполняют роль каналов, и двух коипевых частей, к-рые стягивают со.лид- .-. иыми болтами.Вал Н., вы--------- полненный из никелевой

стали, благодаря длинным втулкам рабочих колес полностью защищен их бронзовыми втулками. Уплотняющие к-п.тьца выполионы

г----,--------1---

, Всасывающий , \ штуцер j I

Фиг. 66.

СО специа.тьиыми кольцев1я.ми проточками, в которые входят кольцевые выступы рабочих колес, благодар/я чему достигается хорошее

уплотнение и выравнивание давлений. Для уравновешивания осевого давления ириме-

ляется спецяа.яьная шайба Ъ. Вода под давлением из. последней ступени Н., пройдя че{)ез ще.ль а в сальнике (уп.лотпяюшей бук-

Фиг. 68.

сы), давит на шайбу Ь, снабженную специальным уплотняющим кольцом с с кольцевыми выступамтг. Все рабочие ко.леса, как

и шайба Ь, посаженшле на вал на шпонках, стягиваются с помощью гаек wii, и заплечик d. Конструкции частей кожуха ясно видны из фиг. 66. Конструкция многоступенчатого центробежного Н. с вертикальным расположением вала дана на фиг. 67. Этот тип Н. находит применение для подачи воды из колодцев и шахт. Штуцер всасывающей трубы расположен снизу и имеет направляющую вту.лку для нил-снего конца вала насоса. Выравнивание осевого давления достигается с помощью уплотняющих колец и отверстий во втулках рабочих ко-.лес. Собственный вес вала и рабочих колес воспринимается упорными шариковыми подшипниками, расположенными вверху вала. Богатая смазка этих подшипников, так же как и верхней направляющей втулки, осуществляется улиткой, которая гонит масло из резервуара кверху по поверхности вала. В отличие от рассмотренных типов многоступенчатых Н. на фиг. 68 изображена конструкция Н. завода Маффай (Германия), в которой все ступени расположены в одном кожухе, отлитом как одно целое. Т. к. при этой конструкции для каждого числа ступеней нужно отливать отдельные кожуха, что с производственной сторонь! нецелесообразно, то этот-тип не находит широкого распространения.

Ниже приводятся основные данные для ходовых размеров многоступенчатых центробежных насосов, а именно: производительность Q в л/мин при числе п об/мин. и при затрате мощности в IP, в этой же таблице дается также и высота напора Н для каждой ступени: таким образом по заданной высоте напора путем деления на число Н, указанное в таблице, определяют число необходимых ступеней.

Вспомогательные центробе лс-ные Н. с-лужат при больших насосных установках для засасывания воды во всасывающую трубу .Так как центробежные Н. обычной конструкции не могут засасывать воздух из всасывающей трубы и следовательно не могут начать работать в том случае, если всасывающая труба не будет на, полнена водой, поэтому нужно перед началом работы или наполнить всасывающую трубу водой, причем необходимо предусмотреть в этом случае наличие всасывающего клапана на конце всасывающейтру-бы, или пользоваться специальным Н. для откачки воздуха из всасывающей трубы. Примером конструкции центробежного насоса, который может самостоятельно засасывать воду ири пустой всасывающей трубе с глубины* до 7 м, служит Н. з-да Сименс и Гинш, изобра женный на фиг. 69. Этот Н. всегда наполнен водой, так как оба штуцера направлены кверху. Рабочее колесо а вращается ме-

Основные данные для многоступенчатых центробежных насосов.

Я и даны для одной ступени.

жду двумя гладкими стенками кояуха b и крышки с. Вода из ячеек между лопатками колеса при его работе отбрасывается в спиральный канал е, причем единовременно ячейки колеса наполняются через отверстия di воздухом. Вода же иод некоторым давлением по каналу / через отверстие da повторно поступает в рабочее колесо, сжимает находящийся в колесе воздух и иод

f = f или Q,= Q

Фиг. 69.

давлением выгоняет его через отверстия д; из ячеек колеса вода снова поступает в спираль е, и процесс повторяется до тех пор, пока воздух из всасывающей трубы не будет высосан, тогда начнется перекачка воды, но благодаря тому, что отверстия д .тежат близко от оси, кпд % таких насосов весьма невелик, достигая только величины 0,2. Строятся такие вспомогательные насосы для производительности 10-150 л/м при числе юб/м. п = 1 400--2 200.

т. Э. т. 2LIV.

Характеристики центробежных Н. Каждый построенный центробежный насос при определенном числе оборотов п, производительности Q и высоте подачи Я будет иметь максимальный кпд j. При изменении числа оборотов п, скорости Ма и Са также изменяются, и новый напор Я1 определится из соотношения

или я,=я;;ь (35)

Производительность Q также из.менится с изменением п, но т. к. Q пропорционально W, то

I- (30) Мощность JV, затрачиваемая на приведение насоса в действие, также изменится до N, причем

так как кпд также изменится с 17 до jji, то

т. о. теоретически высота напоров должна изменяться пронорционачьно квадратам изменения числа оборотов, производительность-пропорционально первой степени и мощность пропорционально кубу числа оборотов. В действительности эти зависимости отклоняются от теоретических и кривые зависимостей, вычерченные на основании испытаний Н. называются их характеристиками. На фиг. 70 даны зависимости Q, Я, Nut] при разпьгх числах оборотов п д.ля

П

насоса, изображенного на фиг. 63, с всасывающей трубой диаметром 200 мм; как видно из диаграммы, при изменении числа об/м. п от 700 до 1 400, изменяется приблизительно

П'ВОО

7000

75%5000

50 4006

В два раза, а Я в четыре раза. Максимальный кпд = 6,78 при п = 1 170 об/м. Диаграмма фиг. 71 дает для того же Н. при постоянной высоте подачи Я = 30 ж зависимость Q и Г] при различных числах оборотов. При постоянной высоте иодачи кривая Q будет иметь относительно более крутой подъем с увеличением п, при уменьшении п наступит момент, когда вода на данную высоту Я совсем подаваться не будет и рабочее ко.лесо будет вертеться в мертвой воде . Благодаря трению вращающейся воды в последнем случае насос начнет нагреваться. Диаграмма на фиг. 72 дает зависимости между Н, N и 1] при постоянном числе оборотов м = 1 200 для того же насоса. При вращении рабочего колеса со скоростью 1 200 об/мин. и при закрытой заслонке Q будет равняться ну.лю, но дав.ление Я=37 м (рабочее ко.лесо работает в мертвой воде), и затрачиваемая мощность JV=23 IP. При постепенном открытии задвижки высота напора Я будет увеличиваться и достигнет величины Н^.; это увеличение Я объясняется тем, что по мере открытия заслонки уменьшается вихревое движение воды в самом насосе. При открывании дроссельной заслонки ее сопро-

-7000

то

75%-5000

50%-ШО 25%

! fOSO то 1150 1200 1250 1Ж'/м. Фиг. 71.

тивление уменьшается и начиная с Я^; высота напора Я также уменьшается. Максимальное значение ??=0,78 нол:Ч[ается для этого насоса при §= 5 500 л/ж и Я=36 ж, для ко-

торых насос и был построен.На основании характеристик построенных насосов можно^ предусмотреть и характеристику проектируемых насосов. Общая характеристика получается при построении многих кривых - Я для различных чисел о.юротов, при ступенчатом дросселировании воды в напорном трубопроводе; совокупность таких кривых дана на диаграмме фиг. 73; на этой же диаграмме нанесены также кривые чисел оборотов п, кривые ц и. наконец,потребных мощностей а. Причем по осям координат отложе-

5ЫР 50 *о 45

4(7 м 35 а го го ZS го п

Фиг. 72.

ны высота подачи и производительности в долях нормальной высоты подачи Я и нормальной производительности Q. Кривая кпд 7] дана в частях максимального кпд при высоте подачи Я и расходе Q; кривые мош-ностей N даны в частях мощности, затрачиваемой при Птах-

Регулирование количества подаваемой в оды осуществляется.

2jaQ:

почти исключительно путем дросселирования. Для того чтобы при полном закрытии дросселя не происходило нагревания насоса благодаря работе колеса в мертвой воде, предусматриваются присиособления, дающие возмолшость воде из насоса при закрытом дросселе поступать обратно во всасывающую трубу. Примером может служить задвижка, изображенная на фиг. 74. При по-

вороте задвижки по направлению стрелки доступ воды в нагнетательный трубопровод прекращается, и в то же время небольщио два отверстия на цилиндрич. иолом теле дросселя сообщат нагнетательный щтуцер Н. со всасывающей трубой. На диаграмме фиг. 75 указаны ус-.ловия работы, при к-рых общая манометрич. высота Hj значительно превышает геометрии, высоту подачи. Параболы, проведенные пунктирными линиями, характеризуют величину сопротивления дросселирования или сопротивлений трубопрово-

дов hr =

d-ig

(где Я-число-

Фиг-74 коэф.) для различных

диам. трубопроводов и различных длин труб. Qmax ftCTb наибольшсе 1голичество воды, подаваемое Н. при пол-иом открытии дросселя или при наименьшем сопротивлении трубопровода. Пунктирные линии под и над характеристикой дают в.лияние колебания числа оборотов (±2%) на количество подаваемой воды; при крутых параболах сопротивления это влияние незначительно. При работе центробежного Н. на водоотлив, потери в трубопроводах ничтожны, и главной частью маномет-

I Достигнутая

-- Подаваемое количество Q

Фиг. 75.

рической высоты напора является геометрическая высота подачи (фиг. 76). В этом случае сравнительно небольшое изменение числа оборотов насоса или напора вызывает значительные изменения производительности Q. Кривая общего кпд вблизи точки работы должна иметь пологое очертание для того, чтобы при изменении количеств Q не менялся заметно кпд. При параллельном включении двух Н. количество Q может приблизительно увеличиться в два раза только в том случае, если парабола сопротивлений и.меет пологое очертание, т. е. если главным сопротивлением является геометрии, высота подачи. При крутой параболе сопротивлений может случиться, что включение второго Н. не увеличит общую иодачу. На диаграмме фиг. 77 даны кривые Я для одного Q и для 2Q, кривая сопротивлений и кпд п.

Точка А^ соответствует нормальному количеству 0 и максимальному значению ?. Кривая Я для ZQ пересекает параболу сопротивлений в точке В, причем точка ра-

Доститутая Высота папоро ornoR* ----SPP ---

/lodaSaeMoa ноличТстбо Q

Qmax

Фиг. 76.

боты каждого Н. определится пересечением горизонтальной прямой с кривой Я в точке А и каждый насос будет подавать количество Q < Qo. :

Примеры установок центробежных Н. На фиг. 78 дан план и разрез шахты Бисмарк (Германия) с насосной установкой в шахте на глубине 801 м. Производительность установки равна 10 000 л/м, при манометрической высоте подачи 850 м. Для этой установки решено было применить 2 четырнад-цатиступенчатых Н., из которых каждый Н. COCTOPIT из двух семиступенчатых частей, между которыми расположен электромотор а. Ширина помещения равна всего 5,5 м, поэтому насосы поставлены но о.дной оси. Часть b низкого давления насоса соединена трубопроводом с частью с высокого давления. Электромотор а дает при 1480 оборотов мощность равную 1 ООО kW. Предусмотрено воздушное охлаждение мотора и его полная герметичность от проникновения пыли и влаги. Охла:кдающий воздух в количестве 200 м^/мин поступает по каналам И, прой-

н

Подаваекое количество Q Фиг. 77.

ДЯ предварительно через камеру к воздушного фильтра. Нагретый воздух отводится ио трубам т. Ток подводится по кабелю, про-

ложенному в канале г. Электрич. ток от распределителя / поступает в трансформатор и затем через распределитель h высокого напряжения подводится по кабелю к мотору а. Пуск мотора осуществляется с помощью масляных выключателей d. Вода к Н. по-

фиг. 78.

ступает из сборных колодцев е. Фиг. 79 изобралсает установку одноступенчатого Н. для питания парового котла. Н. приводится во вращение.рт паровой турбины 1 и благо-

мещается по направлению турбины, этому сдвигу противодействует давление в полости 4, к-рое автоматически устанавливается, т. к. при перемещении колеса налево умень-щается щирина щели а, выводящей воду иэ полости 4 в канал 5, и увеличивается ширина щели Ь, приводящей воду в полость 4. Вал турбин расположен на 2 подшипниках с кольцевой смазкой и снабжен двумя установочными кольцами. Фиг. 80 дает в плане распололение пяти центробежных Н, для водоотливных работ в сухом доке (США). Каждый из П. при 165 об/м. откачивает 300 ООО л/м. Насосы расположены в зале а и приводятся в действие от пяти паровых машин в 1 ООО индикаторных сил каждая. Пар подводится из котельной /, вода перед поступлением в кот.лы подогревается экономайзерами h: рядом с котельной помещается электростанция е, ток которой идет на освещение дока и для вспомогательных машин. Гидравлическая силовая установка д служит для управления водяными задвшкка-ми и обслуживается вспомогательными Н. Ь. Конденсат паровых машин откачивается конденсационными П. с. При станции имеется аккумуляторная d, мастерская г; П., установленные на этой станции, односту-

даря чрезвычайно большому числу 5 ООО- 8 000 об/м. дает давление в 25 atm. Бронзовое рабочее колесо посажено непосредственно на вал турбины. Осевое давление полностью уравновешено уплотняюищм кольцом, находящимся с задней стороны ко.леса, благодаря различной величине диаметров полостей 2 и 3, колесо дав.лением воды пере-

пенчатые со спиральными кожухами, имеют по две всасывающих трубы диаметром в 1 м; диаметр рабочего колеса равняется 2,3л*.

Н. специальные.

.Пульсометр, работающий паром, состоит из двух камер ai и а (фиг. 81), в которые поочередно поступает пар через штуцер Ь.