• Что такое фактурная штукатурка
• Выбираем сухие строительные смеси
• Преимущества напряженного железобетона
• Что влияет на выбор кровельного материала
• В чем преимущество пробковых полов

Фиг. 1.

.движение при сравнительно незначительных усилиях (напр. ходовые винты металлообрабатывающих станков), и винтами, передающими главн. обр. усилия при максимальном использовании прочности материала (например винты прессов): тогда как в первых основными условиями являются 4-е и 6-е, 1-е желательно, а 2-е, 3-е и 5-е б. или м. безразличны, в Н. прессовых винтов основными условиями являются требования 1-е, 2-е и 3-е, а передача силы соверщается б. ч. всегда в одном иаправлении. Условиям Н. для винтов, передающих двилсение, всего лучше удовлетворяет Н. с трапецевидным, симметричным профилем, с углами у основания, немного от.тичающимися от 90°, с закруглениями небольшого радиуса в глубине Ы. или даже без них (фиг. l. Б). Для прессовых винтов, передающих усилие всегда в оддож направлении, подходящим типом является Н., изображенная на фиг. 1, В, с профилем, приблизительно имеющим очертания тела равного сопротивления на изгиб, с наклоном рабочей грани настолько близким к 90°, насколько это позволяет условие легкой обрабатываемости, и с закруглением на дне нарезки возмолшо большего радиуса. Для того случая, когда приходится передавать значительные усилия переменного направления и почти равной величины, наиболее подходящей является Н. типа фиг. 1, Г. Кроме упомянутых существует целый ряд Н. специальных профилей-для ж.-д. стяжек, Д.ТЯ винтовой резьбы на стекле, фарфоре и изоляционных материалах, для винтов, давленных из листового металла, и т. д.

В дальнейшем примем следующие обозначения для И. винта (фиг. 2): d-номинальный диам. Н., т. е. ее условное обозначение, иногда (наир. в газовой Н.) этот диам. вообще не выражает собой какого-либо фактич. диаметра соответствующей Н.; н а р у ж-н ы й диам., т.е. диам. цилиндра, онисанио-го вокруг Н. (в гайке этот диам. проходит по углублениям, в винте но выступам Ы.); rfj- внутренний диам., т- е. диам. цилиндра, вписанного в Н.: йц-с р е д н и й диам.; определение этого диам., имеющего весьма важное значение, затруднительно; обычно его определяют как среднее арифметическое из внешнего и внутреннего диам. (do), иногда (Berndt) как перпендикулярное к оси винта расстояние между двумя противолежащими точками боковых поверхностей Н. (do); первое определение зависит от способа образования вершин и впадин Н., и по этому определению средний диам. гайки при идеально плотном соприкасании в случае Н. с игрой в гребнях будет больше, чем средний диам. винта; второе определение не применимо к Н. с несимметричным профилем. Мы принимаем за d диам. цилиндра, образую-

щая которого делится боковыми сторонами Н. на отрезки равной длины {d на фиг. 2);

глубина Н f= 0,5(с?д-dj); h-шаг Н., параллельное оси винта расстояние между двумя обращенными в одну сторону боковыми сторонами Н. (шаг Н. необходимо отличать от шага винта Н^- п h, гд п'- число ниток Н.); а и /S -углы Н. (в симметричных профилях а = /5 и 2а называется углом Н.), причем угол а (рабочий угол Н.) относится к стороне Н., передающей постоянное по направлению усилие к р а-бочей стороне II., а уЗ-к другой, задней стороне Н. (задний угол И.); у-угол подъема винтовой линии на

данном диам. tg У = Т. е.

У меняется д.ля данной Н. в зависимости от диаметра, на котором его измеряют; у снаблсает-ся индексами а, i и о для соответственных диам.; f-теоретич. глубина Н., т. е. глубина остроконечной Н., касательной к боковым сторонам данной; и 6 - внешнее и внутреннее притупления Н., т. е. расстояния мелсду вершинами теоретической и действительной Н.; и - радиусы закруглений Н. на внешнем и внутреннем диам.; г-число ниток на 1 дм.; zi-число ниток на указанную

каждый раз особо длину I; S= ~-площадь

опасного сечения болта. Все указанные выше обозначения относятся к болту, для

Фиг. 3.

гайки же приняты те же буквенные обозначения, но с прописными буквами, за исключением углов, к-рые обычно одинаковы, а в противном случае отмечаются индексами () Кроме этих обозначений для исследования работы винта в гайке приняты следующие обозначения (фиг. 3): -глубина соприкосновения Н., на к-рой боковая поверхность Н. бо.лта прилегает к таковой же гайки \a,i, f-и г р а на наружном и внутреннем гребнях и на сторонах, измеренные перпендику.лярно оси винта (/-при равномерном распределении ее на обе смежные стороны Н.).

Менаду основными элементами болта и гайки сугцествуют следующие зависимости:

aba + f-Ba, i = Bi + f-b,; do=\{da + di + 2ba-2bi),

25,401

mm; T=i =

tga+tg

t=t-(j) + bd; T=v-iB + Bd.

Обозначая b = ; Ь,- = ~; B = , Б,- = имеем:

* - fg-olt T = f,= r -(/+Ь,+Б,).

Последняя ф-ла для t- справедтива лишь для нарезок со срезанными по прямой вершинами (способ образования впадин при этом значения не имеет). Для Н. с закругленными вершинами ф-ла эта значительно усложняется. При аФ глубина соприкосновения 110 тучает различные значения д.ля обеих сторон Н., а именно для стороны с углом наклона а:

h=V-f-(b + B,)

COS -- cos а

-sin

а для стороны с углом наклона /5:

k=t-f-(ba + Bi)

cos - - cos

-sin

2 2 .

В случае равенства углов а и /3 ф-лы эти упрощаются и приобретают вид:

а +Р

-sin

; Re-Be

2 2 ~ 2 2

где Ге, bg И Rg, Be-сопряженные пары значений притуплений и радиусов закруглений; т. е. е м. б. заменено на а или г.

При а = эти ф-лы значительно упрощаются:

Sina

ctg а; t

2п

ctga; Tctga;

COSa. p Г} sina 1-sina l-sina~

COS a

2iV 1-sina

В случае конич. Н. выбор обозначений усложняется тем обстоятельством, что все диам. становятся переменными по длине. Существуют два способа нарезания кошш. П.: 1) т. н. американски й-с средней осью равнобочного резца, перпендикулярной к оси конуса (фиг. 4); в этом случае а=)5; шаг (измеряемый в этом случае параллельно оси) остается неизменным по длине П., но вершины гребней резьбы отстоят от впадин не

на 2 , как в цилиндрич. П., а попеременно

на 0,5/1(1 + tgatg) и 0,5/1 (1-tgatg(5); равным образом вершина впадины сдвинута относительно соответствующей ей вершины гребня на противоположной стороне на ве-

Фиг. 4.

личину /c = 0,5/itgatg6; глубины Н. f и f измеряются в этом случае по перпендикуляру к оси конуса, конусная глубина П. f и конусный шаг h связаны chut ур-иями:

JL и = fcos<5;

COS б

таким образец фактически относительная глубина резьбы ,= 003 д, т. е. в

1 : cos2 д раз меньше номинальной; 2) т. и. английски й- со средней осью равнобочного резца, перпендикулярной к направляющей конуса (фиг. 5); в этом случае номинальный шаг h считается по образующей конуса, h= hcos д; номинальные глубины'нарезки V и t измеряются по перпендикуляру к образующей конуса,

/ = ; углы Н. получаются различные: а=а'-(5 ,р = а' + д,. где 2а'-угол резца; аксиальное отстояние вершины гребня одной нитки от ее вна-дипы: li=0,5h cos d-V sin 6,1=0,5 Ь cosd---- f sin (5; вершина впадины на одной стороне нарезки сдвинута относительно соответствующего ей выступа на противоположной стороне на k=tsind. Средний диам. d данного (по длине конуса) сечения в обоих случаях определяется как диам. в том же сечении среднего конуса, т. е. конуса, образующая к-рого делится сторонами Н. на ряд отрезков равной длины.

Идеальная пригонка болта и гайки изображена на фиг. 6; как видим, для этого необходимо и достаточно выполнение следующих условий: hH, lii:!rj~

daJa diDi; для винтов, постоянно нагруженных в одном направлении, как напр. большинство скрепляющих винтов, вполне достаточна посадка по фиг. 7, для осуществления которой должны быть выполнены следующие условия:

h=H, а^а', /5=3, doD, d jD , d.-D,-. Отсюда видно, что основными требованиями для правильной работы всякого винта с гайкой являются условия равенства шага и углов П.; желательно достижение равенства средних диам., что же касается крайних диам., то величина их подчинена лишь тому требованию, чтобы обе Н. не врезались друг в друга и чтобы глубина соприкосновения

Фиг. 5.

не была меньше допускаемого по сообралсе-ниям прочности предела. Несколько случаев неправильной Н., особо интересных тем, что они по отсутствию хлябания и по хорошей тугой посадке могут очень легко ввести в заблулсдение и заставить предполагать, что налипо имеется очень точная пригонка, приведены на фиг. 8-11. Н. болта принята во всех трех случаях совершенно правиль-

Фиг. 6.

ной, Н. же гайки имеет^следующие недостатки: на фиг. 8-неправильные углы нарезки, обусловленные неправильным положением резца при нарезании резьбы гайки, на фиг. 9-неправильный шаг, на фиг. 10- слишком малый внутренний диам., на фиг.

Фиг. 7.

И-углы Н. гайки больше углов Н. болта, а Ва=йц. Из фиг. 10 и 11 ясно, почему Н. доллсна нести исключительно на сторонах, вершины же гребней не должны доставать до внадин. Из сказанного можно сделать следующее, калсущееся парадоксальным, утверждение: при данной величине игры, на сторонах Н. / (фиг. 3) и по обоим диам. а и г, чем сильнее хлябает гайка, тем лучше, т. к. это лишь доказывает правильность шага и углов Н., и максимальное хлябание будет у абсолютно точной резьбы; всякая ошибка

Фиг. 8.

в ходе и углах будет это хлябание лишь уменьшать. Интересный случай, когда Н. болта и гайки делаются со слегка разнящимся шагом, представляют собою сильно

нагрулсенные болты шатунных головок тяжелых дизелей, у к-рых разница шага (шаг болта делается меньше шага гайки) выбирается таким образом, что она компенсирует упругие деформации, которые возникают в

Соприкасающиеся марезни Фиг. 9.

бо.лте и гайке при нормальных условиях затяжки и работы. Следствием этого является более равномерное распределение нагрузки на отдельные нитки резьбы; понятно, что этот способ для достижения поло-жител! ных результатов требует весьма высокой точности работы.

Одним из главных требований, предъявляемых к Н. для скрепляющих винтов, является требование взаимозаменяемости; для того чтобы всякий болт мог быть ввинчен в любую гайку данного номинального размера, необходимо лишь, чтобы на протяжении длины, равной высоте гайки, т. е. на протяжении рабочей длины Н., действительные поверхности Н. болта и гайки

Фиг. ю.

оставались по разные стороны теоретической основной поверхности Н. (фиг. 12,а). Условие это яв.ляется необходимым и достаточным для достижения взаимозаменяемости, но совершенно не выясняет получающейся ири этом посадки. Для обеспечения соответствующей каждому отдельному случаю посадки и д. б. установлены минимальные и максимальные значения игры, как по обоим диам., так и на сторонах П., т. е. определены допуски (см.). Из ска.занного выше ясно, что для достижения наилучшей совместной работы винта и гайки наиболее точно д. б. выдержаны шаг и углы Н.; величина игры на сторонах определяет степень тугости навинчивания, а игра на диам. необходима, но абсолютная величина ее особо существенного значения не имеет. Опытами,поставленными в США, установлено, что Н. с глубиной соприкосновения в 0,5 fj при высоте гайки, равной d, достаточно прочна, т. к. при испытании на выдергивание болта всегда разры-

вался последний, Н. же никогда не страдала; кроме того тогда же было доказано, что Н. с глубиной соприкосновения, равной 0,75 t, лишь на 20% прочнее, чем с 0,5 fj, и нисколько не слабее, чем Н. полного теоретич. профиля. Поэтому правильные системы допусков Н. устанавливают наименьшие допуски для углов и шага П., несколько различных, но довольно тесных допусков для средних диам., в зависимости от требуемой посадки, и значительно большие допуски для обоих крайних диаметров; можно лишь отметить, что в сушествуюших системах как раз эти последние допуски обыкновенно назначаются слишком малыми и могли бы без вреда для дела быть увеличены.

Фиг. и.

Угол наклона сторон Н. определяет, при данном угле подъема винтовой линии, кпд и условия самоторможения винта. Сила Р, которую необходимо приложить па среднем диаметре винта для уравновешения силы Q, нанравленной вдоль оси болта (при прямоугольной резьбе, т. е. а=0°):

где А* = tg Q-коэф. трения (в зависимости от скорости ц меняется от 0,07 при высоких cKf р-стях до 0,15; при высоком давлении на п^oщaдь соприкгсновения нарезки и медленном дчижении И возрастает до 0,40); для остроугольной Н.

P==Qtg(y± q), где Q =

Из этих уравнений видно, что для винтов, передающих работу, гдо значительное трение является нежелательным, надо стремиться

Фиг. 12.

увеличивать h и уменьшать а, т. е. применять по возможности многоходовые винты с прямоугольной или пилообразной Н. (фиг. 1, В и Г); для Н. скрепляющих винтов наоборот выгодны малые значения h и большиз значения уг.ла а, т. е. выгодно примзнять мелкую однониточную Н.

Влияние различных элементов Н. на прочность болтового соединения м. б. выяснено следующим рассуждением. Допускаемое усилие на болте при работе на растяжение и закручивание (к^-допускаемое напряжение на растяжение)

где Г]-увеличение прочности болта вследствие участия в работе материала винтовой резьбы (?? = 0,1 0,15); т. о. Р = 0,65 d /с^,. следовательно из соображений прочности желательна возможно меньшая глубина Н. t. С другой стороны, опорная площадь, воспринимающая давление,

ir=(dg-A?),

где L-длина рабочей части Н. (т. е.высота гайки), равная обычно й^, заменяя через-da - ti, имеем:

F = (d,-y;

подставляя <i = ctg а, где р' = получаем окончательно:

F = ldaP[d,~f ctg а) ctg а. Это выражение имеет максимум при

я tg у,

Т. к. у не может принимать значений бб.ль-ших 6°, то считая tgy = 0,1, имеем максимум F при: 2а = 34° 50 для остроконечной нарезки с р' = 1; 2а = 26° 30 для нарезки типа метрической с р' = 0,75; 2а = 18° 20 для нарезки тина Витворта (DIN) с р' = 0,512. Отсюда;, мы видим, что это требование противоречит предыдущим и требует сравнительно очень* острого угла П.; однако, проследив изменение F в зависимости от а, увидим, что с увеличением' 2а до 50-60° уменьшение F не особенно значительно (25-35% для метрич. Н.). Сопротивление Н. на срезьи ание не зависит ни от величины шага ни от угла а, а исключительно от отношения рабочей длины Н. к внутреннему диам. d. Допустимая нагрузка болта на растяжение

Р = 0,6Mik,. Сопротивление Н. срезыванию (считая, что работает лишь 7з всех витков)

P = fd,Lk

где kg-допускаемое напряжение на срезывание. При полном использовании сопротивления Н. срезыванию

I. = 0,415di = 0,35d , считая dss0,85d . Для работы при переменной нагрузке наиболее выгодной формой-И. является треугольная с возможно большим значением угла а и радиусов закругления в глубине Н. Ti и Для нарезания-как на токарном станке, так и при помощи метчиков и плашек наиботее удобным является также профиль с большими углами и радиусами закругления П. Из всего сказанного ясно, что всякое решение вопрсса о формэ Н. будет представлять собою компромисс между излол-сенными выше и часто противоречащими друг другу требованиями.

Формы существующих Н. А. Треугольные Н. 1) Вит в о рта (оригинальная, без игры на гребнях). Фор-

Фиг. 13.

ма-с закруглениями как на вершинах, так и во впадинах Н.; угол Н. 2а = 55° (фмг. 13), прочие элементы: d = da; V = 0,96049А,; - = bi Bi = l t = 0,16008/i; i = Т =

= 0,64033/1 = I Г; = г,- = i?e = Ri = 0,13733?г.

Градация диаметров: от Vsa до V4 ДМ- через V32; от 1/4 ДО 1 дм. через Vig-, от 1 до 3 дм. через Vs и от 3 до 6 дм. через Vi- Число

Фиг. 14.

ниток на 1 дм. и величина хода в мм для различных диаметров Н. даны в табл. 1.

Табл. 1.-Основные данные Н. Вит

1/2 ДО 2 дм. через Vs; от 2 до 6 дм. (по ОСТ- до 4 дм.) через V*-

3) В и т в о р т а м е л к а я. По германским нормам предусмотрено два рода мл ой Н. с профилем, как у предыдуи];ей, а именно: а) Витворта мелкая 1 для винтов d = 56

Фиг. 15.

499 мм и с одинаковым для всех d шагом /1 = дм. = 6,3502 мм и б) Витворта мелкая 2 для винтов d = 20-189 с градацией числа ниток на 1 дм. и ходов, приведенной в табл. 2.

Т а б л. 2.-о сновные данные мелкой Н. Витворта.

d, мм . . Z на 1дм. h, лич . .

в О р т а.

2) Витворта с игрой на гребнях Н. (по герм, нормам, принята таюке в СССР, ОСТ ЗЗ-б). Форма-с закругленными впадинами и срезанными гребнями, угол Н. 2а = = 55° (фиг. 14); взаимозаменяема с оригинальной Н. Витворта; элементы П.: d = I>a,

t = 0,96049/1; bi = Ва = j = 0,16008/г; Ь„ =

= В,-= 0,24371Г = 0,23408/1; = 0,49233/i; Г/ = - Ед = 0,13733/г; d = d-0,USh; числэ ниток то же, что и в оригинальной Н. Витворта. Градация диам. несколько изменена: от Vie до V2 ДМ. (пэ ОСТ-до Vs ДМ.) через Vie; от

Форма Н. та же, что и у предыдущей. Градация диаметров у обеих Н.: от 20 до 24 мм через 2; от 24 до 48 мм через 3; от 48 до 84 мм через 4: от 84 до 299 м,м через 5 и от 299 до 499 мм через 10.

4) А м е р и к а и с к а я с т а. н-дартная Н.(Селлерса, AST, USST или USSt-Thread). Нфез-ка по стандарту с игрой только лишь на гребнях гаечных ниток; профиль треугольный со срезаапыми прямолинейпп вершинами и впадинами (фиг. 15, А); допускается также закругление Епааин как у болта, так и у гайки, в последнем случае с небольшой игрой (фиг. 15, Б), угол нарезки 2а = 60°; элементы нарезки: а) стандартной d = = 1): t= =0,866025/1; f = 0,75Г= 0,6495/г, В„ - b-= 0,125Г; Bi = 0,25Г; Т = 0,625Г = О 5413/1 = t; б) допускаемой: d = dj= 0,866025 h; - 0,70822Г = 0,6134/i; Т = Vs = 0,5772/i; b,--= Ve* = 0,144337/i; b = \\V =- 0,108253/г; В,- = = %Г = 0,216)06/1; В -Vior= 0,072168/i; г,-= 0,1443/i; ii = 0,0722/i; aVit; * = Vi2i; чисто ниток на 1 дм. дтя различных диам, пок1зано в табл. 3 (малые диам. округлены по стандарту до сотых долей дм. и обозначаются по номерам). Градлция диам.: от

Табл. 3.-Основные данные америк. стандартной Н.

Vi до дм. через Vie; от Vs до IV* дм. через Vs; от IV4 до 3 дм. через V4-

5) Американская стандартная мелкая Н. (USS-или USSt-Fine Thread). Форма, градация диам. и элементы-те же, что и у предыдущей, разница заключается лишь в числе ниток на 1 дм. (см. табл. 4).

7) Американского общества инженеров-механиков (ASME-H.). Эта Н. весьма распространена в США наряду с USSt-H. в общем машиностроении для мелких винтов. Основная форма Н.-Седлерса (фиг. 17); на вершинах Н. предусмотрена игра, образованная в обоих случаях увели-

Табл. 4.-Основные данные мелкой стандартной америк. Н.

6) Американская остроконечная Н. (V-Thread). Теоретически Н. имеет острые углы как на вершинах, так и в углублениях, без игры (фиг. 16); практически же допускаются притупления: Ь,; = & = Bi = = Ва= 0,0400/1 = 0,04619Г; угол Н. 2а = 60°; элементы Н.: d = d ,= Da для теоретич. Н.; Д.Г1Я допускам мой-d = Da, d. = D - 0,04/г; Г = 0,86603;г; t = T= 0,82063/г = 6,90762Г; число Н. на 1 дм. в общем почти то же, что и в USSt-H., как указано в табл. 5.

Табл. 5.-Элементы амер

чением крайних диаметров гайки на ai

0,112

- 2 + 40 = YTio Н. 2а = 60°; элементы: d = da, Г = 0,86603/г; < = Т = 0,75Г = = 0,6495/1; Ь„ = bi = = 0.10826/i; В„ = i Г -

- а; = g f -f а; имеется два ряда Н. с одинаковыми элементами, но с разным числом ниток на 1 дм., обозначенных ниже (основной ряд) и z, диаметры обозначены номерами; число ниток на 1 дм. указано в табл. 6. и к. остроконечной Н.

Градация диам.: от Vie до V4 Дм. через V32; от V4 до 2 дм. через Vie , от 2 до 4 дм. через Ve; от 4 до 6 дм. через V*.

8) Американского общества автомобиль н. инженеров (SAE-H.). Н. широко применяется в автомобильной

Табл. 6.-Элементы нарезки ASME.

промьппленности США, форма стандартная Селлерса (фиг. i8), игра не предусмотрена, угол Н. 2а = 60°, d = D = d; I = 0,86603 /г;

< = Г=0,75Г = 0,6495/г; ba=bi = Ba = Bi= U =

диаметров и более мелкой резьбой. Градация диам.: от до / дм. через /32,- от /i6 до 8 т- через i/ie; от U до ia дм. через Чд, от 14 до 3 дм. через 4. Число ниток на 1 дм. указано в табл. 8.

Табл. 8. - э л е м е н т ы мелкой английской нормальной Н.

= 0,10826/i; имеются два ряда Н. с различным числом ниток на 1 дм.: основной-и мелкий-z. Градация диам.: от 1/4 до дм-

через i/ie; от /4 до 6 дм. через Va- Число ниток на 1 дм. приведено в табл. 7.

Т а б л. 7.-Э л е м е н т ы нарезки SAE.

а^9) Английская нормальная в и т-вортовская Н. (BSW-H.). Форма Н. тождественная с оригинальной Н. Витворта (1); единственное отличие состоит в том,

Фиг. 17.

что BSW-H. имеет игру а = г = / = 0,002 дм. = = 0,0508 мм независимо от абсо.тютной величины d; Do=da + a; Di = di-\-a\ X) = do-b/: d = da- Число ниток на 1 дм. то лее, что и .в (1). Градация диам.: от V4 до 1 Дм. через Vie; от 1 до 6 дм. через i/V*

iO)Английская нормальная тонкая Н. (BSF-H.). Отличается от BSW лишь отсутствием нек-рых значений номинальных

я:. Э. т. Х1У.

11) Британской ассоциации поощрения наук (ВА-Н.). Метрич. Н.. широко применяемая в Англии и 3. Европе для мелких винтов в часовом деле и точной механике; игры на вершинах стандартом не предусмотрено; форма-симметричная с одинаковыми закруглениями иа вершинах и во

впадинах (фиг. 19): угол Ы.=47°30; d=d = Da; r = l,13635/i; <=T=0,60000/i; & = Be = -B = =0,2360Г=0,268Шг; г =г.г=В,=0.18085Л^

= Диаметры обозначаются но номерам;

соответственные диаметры, а также шаг Н. указаны в табл. 9.

Табл. 9.-Э лементы нарезки В А.

12) Нарезка Тюри (Thury) применяется главным обр. в Швейцария для часов и точных приборов; совершенно аналогична предшествующей и имеет одинаковые значения №№ и хода Н.; единственное отличие заключается в том, что Н. сделана несимметричной относительно среднего диаметра, а именно; Ь„ = Б = 0.21455Г = 0.24380/i; Ь,- = = Bi = 0,25745Г = 0.29256/1; = Л„= 0,16667/t;

13) Интернациональная метрическая Н. (SI-H.), принятая на международном конгрессе в Цюрихе (так наз. цюрихская нарезка), широко распространена в 3. Европе. Н. имеет срезанные по прямой

гребни и округленные внадины (фиг. 20) с игрой на вершинах, угол Н. 2а = 60°; элементы нарезки d = d, t = 0,866025/i; t = T =

= llt = 0,70366fe; 2 = 4 = 0,64952/1; =Bi =

= g r = 0,10845/1; bi = Б = t = 0,05423/i; a =

= г = Ti = Б„ = 1 = 0,05423/i. Градация диаметров: от 6 до 12 мм через 1; от 12 до 24.и.н

Фиг. 19.

через 2; от 24 до -18 мм через 3; от 48 до 80 мм через 4. Шаг Н. приведен в табл. 10.

Табл. 10. - 3 и а ч е н и я иг а г а и(и т е р и а ц и-о п а л ь и о ii метр и ч. Н.

14) Г е [) м а н с к а я е т а и д а }) т и а я м е-трическая Н. (DIN 13 и 14, принята в СССР; ОСТ 94, 32 и 193j. Аналогична предыдущей и отличается от нес незначитель-

Фиг. 20.

ными изменениями в ве.личяне игры (фиг. 21), принятой немного меньшей, чем в предыдущей; а = г = 0,01500/i t, r,= i2e = 0,0635/г; в остальном она совпадает и взаимозаменяема с SI-H. в пределах d = 6-68 мм; дан-

ная Н. расширена вниз до d =- 1,мм и вверх до d = 149 лш; (ОСТ 94 : d = 1Ъмм; ОСТ 32 : ri = 6-;-68 мм; ОСТ 193 : d = 72- 600 мм). Градация диаметра до 84 мм, как у преды-

дущей (выше 84 мм-через 5); шаг Н. приведен ниже в табл. 11.

Табл. 11.-Э л е м е н т ы г е р м а н с к о ii стандартной метрич. Н.

15) Германская стандартная мелкая метри'ческая Н. 1 (DIN 241, ОСТ 193 - расширено до 600 жж) представляет собой продолжение предыдущей для d = 1544-499 мм; для всей этой области установлен постоянный шаг h = 6,0 мм; форма идентична с предыдущей.

16) Германская стандартная мелкая метрическая Н. 2 (D1N 242), во всем аналогична предыдущей за исключением шага Н., сделанного еще бо.лее мелким, как это видно из табл. 12.

Табл. 1 2.-3 н а ч е н и я шага мелко й г е р-м а н с к о й м е т р и ч. Н. 2.

17) Метрическая мелкая 1 (ОСТ 271). Форма нарезки в точности соответствует (14); градация диаметра: от 1 до 1,4 м^.п через 0,2; от 1,4 до 2,6 мм через 0,3; от 3 до 6 мм через 0,5; от 6 до 12 мм через 1; ог 12 до 24 мм через 2; от 24 до 48 мм через 3; от 48 до 80 мм через 4; от 80 до 300 м.ч ч(фез. 5; от 300 до 400 мм через 10. Шаг Н. приведен в табл. 13.

Табл. 13.-3 качения шага мелко ii метрической Н. 1 по ост 271.

18) Метрическая мелкая 2 (ОСТ 272). Форма Н. и градация-как у предыдущей. Шаг Н. указан в таб.л. 14.

Табл. 14 .-3 качения шага мелкой метрической Н. 2 по ост 272.

19) Германская стандартная мелкая метрическая Н. 3 (DIN 243); форма Н. аналогична предыду1Й,им; шаг Н.. приведен в табл. 15-.

Табл. 15 .-3 качения шага мелкой майской стандартной II. 3.

20) Германские стандартные мелкие метрические Н. 4, 5, 6, 7, 8 и 9 (соответственно: DIN 516, 517, 518, 519, 520 и 521). Кроме приведенных выше мелких Н. 1, 2 и 3, герм, стандарты устанавливают

еще ряд мелких Н., с формой резьбы аналогичной (14) и с постоянным для всех диаметров одной серии шагом. .Значения шага приведены в табл. 16.

Табл. 16.-Значения шага для мелких германских стандартных Н.

21) Н. Левсигерца (Lowenherz) распространена в странах герм, культуры д.тя мелких винтов оптич. инструментов. Н. со срезанными вери1инами, без игры, с углом

Фиг. 23.

2а = 53° 74, симметричная относительно линии среднего диаметра .(фиг. 22): элементы: d = d =D ; t = h; t = T = 0,75h; Ь^Ь^ = В„ = Bi = 0,125/г; шаг Н. указан в табл. 17.

Табл. 17.- Элементы И. е в е н г е р ц а.

22) Патронная П. Га манна (На-mann) применяется для латунных и других металлич. труб в точном аппаратостроении и оптич. приборах (гл. обр. микроскопах); связь с диам. не установлена и нормирована лишь форма резьбы. Форма Н.-во впадинах остроугольная, на гребнях срезанная (фиг. 23), угол меняется (у большинства резьб 2а = 50°); постоянная величина Ьд = В,=0,1Г.

Различается Н. по номерам, их характеристики приведены в табл. 18.

Табл. 18. - Основные данные для патронной II. Гаманна.

№ . .

Ь.,мм .

2 . с : h

3 I 4 5 2,739 I 1,953 1,546

9/1: 50°

50°

16/, 50

6 7

1,270 1,154 20 22

50 50°

1,0723 1,0723 1,072311,0723 1,0723

23) Ф )) a н ц у 3 с к a я с ноте м а Н. (SF-H.) распространена в романских стра-

Фнг. 2 4 л.

нах 3. Европы наряду с SI - Н. Основная форма Н. та же, что и в Н. Се.тлерса с углом Н. 2а =60° (фиг. 24); по норМсШ игры на вершинах П. не предусмотрено, но зачастую Н. снабладют игрой в двух вариантах: 1)а = г^Дг путем соответственного углубления впадин Н. как в гайке, так и в болте, радиусами закрупчений ri=i?, = = 0,0722/i (фиг. 24 А, тонкой чертой), или 2) путем углубления впадин с прямолинейным ограничением притупления резьбы (фиг. 24 Б); элементы второго варианта: d==d ; Г = 0,86б03й.: Ь„ -=В,= 1 Г = 0,10825/i; Ь,- =

= В„= = 0,5413?i = а = г; f = Т = -J Г =

= 0,70365/1; <1 = Г = 0,64952/1; шаг Н. приведен в табл. 19.

24) А и г л и й с к а я вело с и и (? д и а я Н. (CCI-H.)-см. Велосипедное производство.

Фет. 2 4 Б.

25) Н. для газовых кранов (для баллонов со слгатыми и cи^;иЛесиными газами)--см. Сжио1сение газов.

26) Швейцарская стандартная метрическая И. (VSM 12002/4) совершенно аналогична германской Н. (14) с той разницей, что a = i = 0,050/i == 0,0433i. а = = Д„= 0,058/1 = 0.05023; niar равен шагу в Н. (14); Н. взаимозаменяема с (14).

Табл. 19.-Э лементы французской стандартной Н.

27) Австрийская, стандартная метрическая Н. (Onorm 150 1/2) совершенно аналогична предыдущей.

28) Швейцарская стандартная мелкая метрическая Н. (VSM 12Г)05- 12007) по профилю тождественна С (24), а но шагу отличается от германской, как видно из табл. 20.

Табл. 20. - Значения шага мелкой швейцарской стандартной Н.

И Б) для меньших диам. 0,3-0,9 (А).и для больших 1,0-2,0 (Б). Э.тементы Н. типа А: угол нарезки 2а = 50°: d = Г = l,07226fe; i = T = 0M95h; = 0,6495/i; а = г = 0,0500; & = B,: = 0,21138/i; b,= B = 0,16138fe; Ге = Ба = = 0,1181/1. Элементы нарезки типа Б: угол нарезки 2а = 60°; d=d ; t= 0,86603h; - а =

= i = 0,05/i; ba = Bi = l r = 0,10825/i; 6 = Ba = = 0,05825/i; f = T = 0,6995/i; ii = 0,6495/i; r,= Ra = 0,05825/1. Шаг H. приведен в табл. 21.

Табл. 21.-3 качения шага ш в е й ц а р-с к о й стандартной часовой И.

Табл. 22.-Э лементы нормальной цилиндрич.

30) Нормальная цилиндрическая трубная нарезка Витворта (DIN 259, BSP Straight, OCT 266). Цилиндрическая нарезка, форма которой совершенно идентична со стандартной Н. Витворта (1). Истинный диаметр d не тождественен с d, который является только рыночным обозначением данной нарезки. Величины d, dg, z и h приведены ниже в табл. 22 (d,.-наружный диаметр трубы в дм.).

трубной Н. Витворта.

d, дм. d,-, дм. do, мм

h, мм

9,729

28 0,907

13,158

16,663

20,956

22,912

iVi.

26,442

l/зз 30,202

19 1,337

14 1,814

33,250

2,309

d, дм. .

dr, дм. da, MM

z . . . .

h, MM .

l /.a 37,898

l /l.

41,912

1=V.. 44,325

IV. 17,805

2V. 51,990

2V.. 53,748

59,6l6

2,. 2Va 65,712

11 2,.S09

d, ДМ. dr, ДМ. dfl, лт

h, MM

3,175

29) Швейцарская стандартная часовая Н. (HNS 56100), симметричная относительно линии среднего диам. Н. с игрой на гребнях и закругленными углублениями, а в малых диаметрах также с закругленными гребнями (без указания радиуса), имеет два различных профиля (фиг. 25, А

31) Германская стандартная трубная Н. Витворта с игрой на вершинах (DIN 260) идентична с предыдущей (30), за исключением формы профиля, к-рый у нее одинаков с (2), и основного диам. d в (30), за который в этой Н. принят наружный диаметр нарезки гайки D.